【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 波動(dòng)所引起的誤差； ? z —— 模具成型零件制造精度所引起的誤差； ? c —— 模具磨損后所引起的誤差； ? a —— 模具安裝，配合間隙引起的誤差； （ 3） 影響塑料制品尺寸精度的因素比較復(fù)雜，歸納有以下三個(gè)方面。 模具 —— 模具各部分的制造精度是影響制件尺寸精度重要的因素。 塑料材料 —— 主要是收縮率的影響，收縮率大的尺寸精度誤差就大。 成型工藝 —— 成型工藝條件的變化直接造成材料的收縮， 并 影響尺寸精度。 塑件的表面質(zhì)量 塑件的外表面要求沒(méi)有缺陷， 沒(méi) 有導(dǎo)電雜質(zhì)，所以外表面應(yīng)比較光滑即外表面粗糙度較低，其內(nèi)表面無(wú)特別要求。 塑件體積和質(zhì)量的計(jì)算 該產(chǎn)品材料為 PC 塑料，其密度為 － g/cm^3，收縮率為~。計(jì)算其平均密度為 g/cm^3，平均收縮率為 ，下面主要對(duì)下殼進(jìn)行計(jì)算和校核。 使用 Pro/e 軟件對(duì)塑件三維模型進(jìn) 行分析得 ： 7 塑件體積為 V= 104 mm 3 曲面面積 = 104 mm2 密度 = g/cm3 質(zhì)量 =72g 計(jì)算塑件質(zhì)量： 由公式 M=? V=103104=72g 圖 23 質(zhì)量屬性 8 第三章 注塑 機(jī)的選擇 選定注射機(jī) 由 PRO/E 建模分析得（材料密度取 g/cm3） 塑件體積為 :V塑 =104mm3， 塑件 質(zhì)量 為 :M塑 =147g 圖 31 成形零件 由此選擇臥式注射成型機(jī)： XSZY60；該設(shè)備的技術(shù)規(guī)范見表 31： 表 31 國(guó)產(chǎn)注射機(jī) XSZ60技術(shù)參數(shù)表 特性 內(nèi)容 特性 內(nèi)容 結(jié)構(gòu)類型 臥式 拉桿空間（ mm） 190x300 公稱注射量（ cm3 ） 60 移模行程 (mm) 180 螺桿直徑 (mm) 38 最大模具厚度 (mm) 200 注射壓力 (MPa ) 122 最小模具 厚度(mm) 70 注射時(shí)間 (s) 鎖模形式 (mm) 液壓 機(jī)械 注射方式 柱塞式 定位孔直徑 (mm) 100 螺桿轉(zhuǎn)速 (r/min) 噴嘴圓弧半徑 (mm) 12 鎖模力 (KN) 500 噴嘴孔直徑 (mm) 4 注射壓力校核 PC 塑料推薦注射壓力為 120~140MPa，考慮到本制件壁厚較小，充模阻力取注射壓力為 120Mpa,根據(jù)已選的注射機(jī)可知符合要求。 9 鎖模力校核 注射成型時(shí)的塑料會(huì)產(chǎn)生模板間的漲模力，此漲模力等于塑件和澆注系統(tǒng)在分形面上的投影面積與型腔壓力之 積。為防止模具分型面被漲模力頂開，必須對(duì)模具施加足夠的鎖模力，否則在分型面處會(huì)產(chǎn)生溢料現(xiàn)象，因此模具設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)使注射機(jī)的額定鎖模力大于漲模力。 則 F?? )AP(nA 21 20（ 210000＋ 75） =402250500000N （ 32） 式中， F—— 注塑機(jī)額定鎖模力 (N)； 1A —— 單個(gè)塑件在模具分型面上的投影面積 (mm2)； 2A —— 澆注系統(tǒng)在模具分型面上的投影面積 (mm2)； 圖 32 噴嘴與澆口套尺寸關(guān)系 P —— 塑料熔體在型腔內(nèi)的平均壓力（ 20~40MPa）。 模具厚度校核 模具厚度必須滿足下式： H min ? H m ? H max （ 33） 70? 80 ? 200 滿足要求。 式中 Hm —— 所設(shè)計(jì)的模具厚度 80mm； Hmin —— 注塑機(jī)所允許的最小模具厚度 70mm； Hmax —— 注塑機(jī)所允許的最大模具厚度 200mm； 開模行程校核 模具開模取出制品所需的開模距離必須小于注射機(jī)的開模行程。注射機(jī)最大的開模行程的大小直接影響模具所形成的塑件高度，太小時(shí)塑件無(wú)法從動(dòng)定模之間取出。 10 所選注塑機(jī)為 液壓機(jī)械聯(lián)合作用 鎖模機(jī)構(gòu)，最大開模行程 不 受模具厚度影響。此時(shí)最大開模行程 S開 等于注塑機(jī)移動(dòng)、固定模板臺(tái)面之間的最大距離減去模具厚度 S開 ≥ H1+H2+（ 5~10） mm （ 34） 180≥ 25+25+10 180≥ 60 滿足要求。 式中 S開 —— 注塑機(jī)移模行程 180mm； H1—— 推出距離 25mm； H2—— 流道凝料與塑 件高度 25mm。 11 第四章 模具設(shè)計(jì) 分型面的設(shè)計(jì) 為了將塑件和澆注系統(tǒng)凝料等從密閉的模具取出，以及為了安放嵌件，將模具適時(shí)地分成兩個(gè)或若干個(gè)組成部分，這些可以分離部分地接觸面，統(tǒng)稱分型面。 模具設(shè)計(jì)中分型面的選擇很關(guān)鍵 ,它決定了模具的結(jié)構(gòu)。應(yīng)根據(jù)分型面選擇原則和塑件的成型要求來(lái)選擇分型面。選擇模具的分型面時(shí)應(yīng)考慮以下基本原則： （ 1）分型面的選擇應(yīng)有利于脫模 （ 2）分型面的選擇應(yīng)有利于保證塑件的外觀質(zhì)量和精度要求 （ 3）分型面的選擇應(yīng)有利于成型零件的 加工制造 （ 4）分型面應(yīng)有利于側(cè)向抽芯 （ 5）分型面應(yīng)選在塑件外形最大輪廓處 （ 6）便于塑件脫模，盡量使塑件開模時(shí)留在動(dòng)模一邊 圖 41 分型面的選取 型腔數(shù)的確定 一模具兩件的布局將使 模具生產(chǎn)提高效率， 適應(yīng)中小批量的生產(chǎn)要求 ,料流比較順暢 ,流程較短 ,零件質(zhì)量較好。 如圖 42 所示： 12 圖 42 殼體配套的一模二 件 模具澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì) 主流道和分流道設(shè)計(jì) ，以便與噴嘴銜接，為避免高溫塑料熔體溢出，凹坑球半徑比噴嘴球頭半徑 大 2mm，如果凹坑半徑小于噴嘴球頭半徑則主流道凝料無(wú)法一次脫出，由于主流道與注塑機(jī)的高溫噴嘴反復(fù)接觸和碰撞，所以設(shè)計(jì)成獨(dú)立的主流道襯套，選用 Cr12MOV 鋼材并經(jīng)熱處理提高硬度，設(shè)計(jì)獨(dú)立的定位環(huán)用來(lái)安裝模具時(shí)起定位作用，主流道襯套的進(jìn)口直徑略大于噴嘴直徑 1mm以避免溢料并且防止銜接不準(zhǔn)而發(fā)生的堵截。 定義：主流道是指從注射機(jī)噴嘴與模具接觸的部位起，到分流道為止的這一段。 主流道形狀及其與注塑機(jī)噴嘴配合關(guān)系如圖 43 圖 43 主流道形狀與注塑機(jī)噴嘴配合關(guān)系圖 D2=D1+（ ~1mm） R2=R1+（ 1~2mm） （其中 D R1 分別為注射機(jī)射出口的直徑及注射頭的球半徑 ) 由于 PC 流動(dòng)性 一般 ，所以主流道進(jìn)口端的截面直徑取稍大些。根據(jù)所選注塑機(jī)的噴嘴前端孔徑 4? 得： 13 主流道進(jìn)口端直徑 D1 =5mm 主流道進(jìn)口端的截面直徑 D2 =6mm 錐角 α=3176。 主流道出口端圓角半徑 R=D 2 = 取 1mm 主流道表壁的表面粗糙度 RA = m 主流道長(zhǎng)度 L2 =22mm 注塑機(jī)噴嘴前端孔徑 R1= 所以主流道進(jìn)口端球面半徑取 R2=5mm 主流道如圖 44所示 ： 圖 44 主流道設(shè)計(jì)圖 對(duì)于中小型塑件的注射模具己廣泛使用一模多腔的形式，設(shè)計(jì)應(yīng)盡量保 證所有的型腔同時(shí)得到均一的充填和成型。一般在塑件形狀及模具結(jié)構(gòu)允許的情況下，應(yīng)將從主流道到各個(gè)型腔的分流道設(shè)計(jì)成長(zhǎng)度相等、形狀及截面尺寸相同（型腔布局為平衡式）的形式，否則就需要通過(guò)調(diào)節(jié)澆口尺寸使各澆口的流量及成型工藝條件達(dá)到一致，這就是澆注系統(tǒng)的平衡。 (1)分流道的平衡 在多腔模具中，熔體在主流道與各分流道，或各分流道之間的體積流量是不會(huì)相同的，但可以認(rèn)為他們的流速是相等的，以此達(dá)到各型腔同時(shí)充滿的目的。為此各流道之間應(yīng)以不同的長(zhǎng)度或截面尺寸來(lái)達(dá)到流量不等，經(jīng)分析可推導(dǎo)，可用下式進(jìn)行平衡計(jì)算： L1/L2=d1/d2=Q1/Q2 （ 41） 式中 Q1， Q2—— 熔融樹脂分別在流道 1 和流道 2 中的流量 cm3/s； d1, d2—— 分流道 1 和分流道 2 的直徑 cm。 L1， L2—— 分流道 1 和分流道 2 的長(zhǎng)度 cm。 14 上式?jīng)]有考慮分流道轉(zhuǎn)彎局部阻力的影響，以及模具溫度不均的影響。實(shí)際上尚須對(duì)這些因素作校正，才能達(dá)到充模時(shí)間相等的目的。當(dāng)分流道作平衡布置，且各型腔所需之填充量又相等時(shí)，則各流道的長(zhǎng)度變化、長(zhǎng)度尺寸等均應(yīng)相同 。 (2)澆口的平衡 在多 型腔非平衡分流道布置時(shí)，由于主流道到各型腔的分流道長(zhǎng)度或各型腔所需填充流量不同，也可采用調(diào)整各澆口截面尺寸的方法，使熔融體同時(shí)充滿各型腔。 澆口平衡簡(jiǎn)稱為 BGV,只要做到各型腔 BGV 值相同，基本上能達(dá)到平衡填充。 對(duì)于多型腔相同制品的模具，其澆口平衡計(jì)算公式如下： BGVLgLrAg?? （ 42） 式中 Ag—— 澆口的截面積 mm2。 Lg—— 澆口的長(zhǎng)度 mm。 Lr—— 分流道的長(zhǎng)度 mm。 澆注系統(tǒng)設(shè) 計(jì)時(shí)一般澆口的截面積與分流道的截面積之比 Ag/Ar 取~。 分流道的截面形狀有圓形、半圓形、矩形、梯形、 V 形等多種。其中圓形截面最理想，使用越來(lái)越多。本次設(shè)計(jì)采用圓形截面。 分流道直徑 d 為 3mm，主流道到分流道長(zhǎng)度 Lr2=47mm。澆口的長(zhǎng)度Lg= 分流道截面 積 Ar Ar= ?2)2(d = mm2 澆口套設(shè)計(jì) 由于注塑成型時(shí)主流道要與高溫塑料熔體和注塑機(jī)噴嘴反復(fù)接觸和碰撞，所以一般都不將主流道直接開 在定模上，將它單獨(dú)開設(shè)在一個(gè)嵌套中，然后將此套再嵌入定模內(nèi)，此套為澆口套 ,也稱為主流道襯套。澆口套應(yīng)選用優(yōu)質(zhì)鋼材 Ｔ 8A， 15 熱處理硬度為 5357HRC。長(zhǎng)度應(yīng)與定模配合部分的厚度一致，主流道出口處的