ppy多層平面移動(dòng)立體車庫設(shè)計(jì)計(jì)算書(編輯修改稿)
2024-11-13 06:43 本頁面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 子鏈傳動(dòng)效率η 1=，聯(lián)軸器效率η 2=，輸送滾筒效率η 3=。 經(jīng)受力分析，橫移時(shí)在 T T T T4位置所需扭矩為最大 T1=T 摩 *(η 1η 2η 3)= *(**)= T2=T摩 *(η 115η 2η 3)= *(**)= T3=T 摩 *(η 1η 2η 3)= *(**)= Nm T4=T 摩 *(η 115η 2η 3)= 53*(**)= Nm 橫移所需扭矩 Tmax=T1+T2+T3+T4≈ Nm 輸出軸額定扭距 67 Nm 大于所需扭矩 Nm, 滿足要求 （ 3）橫移框所需電機(jī)功率 P=TN/9550=*95/9550≈ kW 已知選用電機(jī)功率為 kW 大于所需功率 kW 符合要求。 8 第二部分 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算 一、計(jì)算荷載分析 結(jié)構(gòu)及載車機(jī)構(gòu)自重 一組 結(jié)構(gòu) 停車設(shè)備的重量約 36 噸。 載車重量 每輛車重 2300kg 風(fēng)載荷計(jì)算與分配 根據(jù) GB3811，風(fēng)載荷 PW 的計(jì)算公式為： PW=CKhqA C— 風(fēng)力系數(shù)； Kh— 風(fēng)壓高度變化系數(shù)； q— 計(jì)算風(fēng)壓， N/M2 A 起重機(jī)或物品垂直于風(fēng)向的迎風(fēng)面積 ， M2 對(duì)型鋼制成的平面桁架（充實(shí)率 — ）其風(fēng)力系數(shù) C： C= 風(fēng)壓高度變化系數(shù) Kh：考慮當(dāng)?shù)貫閮?nèi)陸地區(qū)，則和高度變化的對(duì)應(yīng)關(guān)系為 : Kh=（ h/10） = 計(jì)算風(fēng)壓 q，按照 GB3811 非工作狀態(tài)計(jì)算風(fēng)壓（沿海） qⅢ ＝６００－１０００ N/M2 取 qⅢ ＝１０００ N/M2 工作狀態(tài)計(jì)算風(fēng)壓 qⅡ ＝２５０ N/M2 說明：風(fēng)載計(jì)算中，考慮上部車輛的擋風(fēng)面積，最大擋風(fēng)高度按 21290mm 取值。 起重機(jī)或物品垂直于風(fēng)向的迎風(fēng)面積Ａ按垂直面算（見上圖） 對(duì)二片并列等高的型式相同的結(jié)構(gòu) 9 迎風(fēng)面積Ａ＝Ａ １ +η Ａ ２ Ａ １ ＝Ａ ２ ＝ Ψ １ Ａ Ｌ Ψ １ ＝０ .３－０ .６ 取 Ψ １ ＝０ .６ Ａ Ｌ ＝Ｈ *Ｌ ＝ * ＝ 92 m2 η－兩片相鄰 桁架結(jié)構(gòu)前片對(duì)后片的擋風(fēng)折減系數(shù) 根據(jù)間隔比 a/h=，查表得 η＝０ .1 則迎風(fēng)面積Ａ＝Ａ １ +η Ａ ２ ＝（０ .６ +０ .1*０ .６） *92＝ m2 下面計(jì)算風(fēng)載荷 PW 非工作狀態(tài)下的風(fēng)載荷 PW１ ＝１ .６ **１０００ *＝ *103 Ｎ 工作狀態(tài)下的風(fēng)載荷 PW２ ＝１ .６ *１ .25*２５０ *＝ *103 Ｎ 動(dòng)載荷影響分析 車庫運(yùn)行中存在以下動(dòng)載： （ 1）橫向平移起、制動(dòng)慣性載荷，在結(jié)構(gòu)上部為桁架支撐 ,此項(xiàng)動(dòng)載遠(yuǎn)小于由風(fēng)載荷引起的水平橫向載荷 ,故忽略不再計(jì)算 . （ 2）橫向平移因軌道間隙引起的沖擊動(dòng)載，影響甚微，忽略 （ 3）由突然起升或下降制動(dòng)引起的沖擊動(dòng)載，動(dòng)載系數(shù) 。由于此項(xiàng)動(dòng)載是一輛車及載車臺(tái)的動(dòng)負(fù)荷，主要影響活動(dòng)車架及橫梁的載荷，對(duì)于立柱受力可忽略。 二、立柱設(shè)計(jì)計(jì)算 １、立柱受力分析 本設(shè)備的立柱總共有四支，左、右各二支，由力學(xué)分析可知：中間的二支立柱受力最大，由于各立柱截面及外形尺寸相同，故只計(jì)算中間立柱底板的強(qiáng)度。 中間 2 根立柱承受 設(shè)備自重和載車重量的 1/2，也承受風(fēng)載的 1/2。 工作狀態(tài)下， 中間 單立柱承受的最大軸力 N=N 自重 /4+ N 載車 /2+（ PW2*） / N = 36000/4* + 2300*9/2*+*103*(2*2*) = 254791 N = kgf 在非工作狀態(tài)下， 中間 單立柱承受的最大軸力 ? ? ? ? 1 ???? WPNN 自重 N = 36000/4* + *103*(2*2*) =127443 N = kgf 10 按工作狀態(tài)下進(jìn)行校核。 立柱底板之強(qiáng)度： 立柱底板采用厚度 30 毫米的 Q235 熱軋鋼板焊接而成，外形尺寸為 500mm*500 mm*30mm，可近似認(rèn)為立柱底板為受等分布負(fù)荷之平面板， 根據(jù) GB3811— 83， 對(duì) Q235 鋼材，其σ s=235Mpa，σ b=390MPa σ s/σ b = 235/390 = 〈 對(duì)立柱底板，主要承受壓應(yīng)力，因此這里僅計(jì)算其端面承壓許用應(yīng)力 [σ cd]I： [σ cd]I =[σ ]I=σ s=235MPa =2350 KG/CM2 現(xiàn)在計(jì)算 立柱底的實(shí)際承壓應(yīng)力 σ =F/S 中間單只底板承重 F= kgf。 底板面積 S 為： S=50*50=2500 CM2 那么σ =F/S= /2500= KG/CM2= MPa σ ﹤ [σ cd]I，立柱底板的實(shí)際承壓應(yīng)力 σ符合 規(guī)范要求。 對(duì)底板再進(jìn)行局部壓應(yīng)力計(jì)算，設(shè)載荷偏向全部作用
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