【文章內(nèi)容簡介】 圖 長 細(xì) 比 λ＝ ＝ l/iy0 符 號 說 明 塔架和桅桿的斜桿長細(xì)比 λ 表 斜桿形式 單斜桿 雙斜桿 雙斜桿加輔助桿 簡 圖 長 細(xì) 比 λ＝l/iy0 當(dāng)斜桿不斷開又互相 不連結(jié)果時： λ＝ l/iy0 當(dāng)斜桿斷開時： λ＝ 當(dāng) A 點與相鄰塔面的對應(yīng)點 之間有連桿時： λ＝ l1/iy0 其中兩斜桿同時受壓時， λ＝ 當(dāng) A 點與相鄰塔面的對應(yīng)點 之間無連桿時： λ＝ l/lx 斜桿不斷開又互相連結(jié)時： λ＝ l1/lx 塔架和桅桿的橫桿及橫膈長細(xì)比 λ 表 簡圖 截面形式 橫桿 橫膈 當(dāng)有連桿 α?xí)r： λ＝ l1/ix 當(dāng)無連桿 α?xí)r： λ＝ l1/iyo λ＝ l2/iy0 當(dāng)有連桿 α?xí)r： λ＝ l1/ix 當(dāng)無連桿 α?xí)r： λ＝ l1/iy0 當(dāng)一根交叉桿斷 開，用節(jié)點板連接時： λ＝ 當(dāng)有連桿 α?xí)r： λ＝ l1/iy0 當(dāng)無連桿 α?xí)r： λ＝ 2l1/ixｘ λ＝ l2/iy0 當(dāng)有連桿 α?xí)r： λ＝ l1/2iy0 當(dāng)無連桿 α?xí)r： λ＝ l1/ix λ＝ l2/iy0 第 條 構(gòu)件的長細(xì)比 λ不應(yīng)超過下列規(guī)定： 受壓弦桿、斜桿、橫桿 150 輔助桿、橫膈桿 200 受拉桿 350 預(yù)應(yīng)力拉桿長細(xì)比不限。 桅桿兩相鄰纖繩結(jié)點間桿身長細(xì)比宜符合下列規(guī)定： 格構(gòu)式桅桿（換算長細(xì)比） 100 實腹式桅桿 150 第 條 格構(gòu)式構(gòu)件換算長細(xì)比 λ0 表 構(gòu)件截面形式 綴 材 計算 公式 符號說明 綴 板 式 λx、 λy－整個構(gòu)件對 xx軸或 yy 軸的長細(xì)比 λ1－單肢對最小剛度軸 11 的長細(xì)比 綴 板 式 A1zA、 1y－構(gòu)件截面中垂 直于 xx軸或 yy 軸各斜綴條毛截 面 面積之和 綴 板 式 λ1－單肢長細(xì)比 綴 板 式 A1－構(gòu)件截面中各斜綴條毛截面面積之和 注： ① 綴板式構(gòu)件的單肢長細(xì)比 λ1不應(yīng)大于 40。 ② 斜綴條與構(gòu)件軸線間的傾角應(yīng)保持在 40℃ 70℃ 范圍內(nèi)。 偏心受拉和偏心受壓構(gòu)件 第 條 偏心受拉和偏心受壓構(gòu)件的截面強(qiáng)度，當(dāng)彎矩作用在主平面內(nèi)時，應(yīng)按下式驗算： N/An177。M x/Wnx177。M y/Wny≤f (式 ) 式中 Mx、 My——對 x、 y 軸的彎矩； Mnx、 Mny——對 x、 y 軸的凈截面抵抗矩。 第 條 偏心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性，當(dāng)彎矩作用在主平面時，應(yīng)分別按彎矩作用平面內(nèi)和彎矩作用平面外進(jìn)行驗算。 一、彎矩作用平面內(nèi) 實腹構(gòu)件 N/υxA+βmxM x/W1x[]≤f (式 ) 格構(gòu)構(gòu)件 N/υxA+βmxM x/W1x[1υxN/NEx]≤f (式 ) 式中 N——所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的軸心壓力 (N)； Mx——彎矩，取所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的最大值 ()； MEx——歐拉臨界力 (N)， EEx＝ π2EA/λ2X； υx——彎矩作用平面內(nèi)的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，按本規(guī)范附錄二采用； βmx——彎矩作用平面內(nèi)的構(gòu)件等效彎矩系數(shù)，可按表 的規(guī)定采用； β1X——毛截面抵抗矩 (mm3)。對于實腹構(gòu)件 ，取彎矩作用平面內(nèi)的受壓最大纖維毛截面抵抗矩；對于格構(gòu)式構(gòu)件，取 W1X＝ Iy/X0， I為對虛軸 y的毛截面慣性矩， x0為由虛軸 y 到壓力較大分肢軸線的距離或者到壓力較大分肢腹板邊的距離，二者中取較大值。 等效彎矩系數(shù) βmx和 βtx 表 構(gòu)件支承條件、荷 ?載情況示意圖 彎矩作用平面內(nèi) βmx 彎矩作用平面外 βtx *N/Ex *M2/M1 但不小于 ,m1 和 m2 為在彎矩作用平面內(nèi)的端彎矩，使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率（無反彎點）時取同號：使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率（有反彎點）時取異號， M1的絕對值 ≥M2的絕對值 端彎矩使構(gòu)件產(chǎn)生同向 曲率時： 端彎矩使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時： 二、彎矩作用平面外 N/υyA+βtxM x/υnW1x≤f (式 ) 式中 υy——彎矩作用平面外的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，按本規(guī)范附錄二采用； υb——受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，按現(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》的規(guī)定采用，實腹箱形截面取 ψb； βtx——彎矩作用平面外的構(gòu)件等效彎矩系數(shù)，可按表 。 對于格構(gòu)式偏心受壓構(gòu)件，彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性可以不計算，但應(yīng)計算單肢的穩(wěn)定性。 第 條 格構(gòu)式偏心受壓構(gòu)件應(yīng)按下式驗算單肢的強(qiáng)度： N/n+Nm/Anu≤f (式 ) 式中 n——單肢數(shù)目； Nm——截面彎矩在單肢中引起的軸力 (N)； Anu——單肢凈截面面積 (mm2)。 第 條 格構(gòu)式偏心受壓構(gòu)件應(yīng)按下式計算單肢的穩(wěn)定性： N/n+Nm/ψAu≤f (式 ) 式中 Au——單肢毛截面面積 (mm2)。 第 條 格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的剪力應(yīng)按下式計算： V=Af/85√fy/235 (式 ) 式中 fy——鋼材屈服強(qiáng)度 (N/mm2)。 此剪力 V 值可認(rèn)為沿構(gòu)件全長不變，并由承受該剪力的綴件面分擔(dān)。 第 條 計算格構(gòu)式偏心受壓構(gòu)件的綴件時，應(yīng)取實際最大剪力和按公式 ()的計算剪力兩者中的較大者進(jìn)行計算。 一、綴條的內(nèi)力應(yīng)按桁架的腹桿計算。 二、綴板的內(nèi)力應(yīng)按下列公式計算： 剪力： Vl＝ V1α/s (式 ) M l＝ V1α/2 (式 ) 式中 V1——分配到一個綴材面的剪力 (N)； a——綴板中到中距離 (m)； s——肢件軸線間距 (m)。 焊縫連接計算 第 條 承受軸心拉力或壓力的對接焊縫強(qiáng)度應(yīng)按下式計算： σ=N/lwt≤fwt或 fwc (式 ) 式中 N——作用在連接處的軸心拉力或壓力； lw——焊縫計算長度 (mm)，未用引弧板施焊時，每條焊縫取實際長度減去 10mm； t——連接件中的較小厚度 (mm)； ft、 fc——對接焊縫的抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，可按本規(guī)范附錄一采用。 第 條 承受剪力的對接焊縫剪應(yīng)力應(yīng)按下式驗算： τ=VS/It≤fwv (式 ) 式中 V——剪力； I——焊縫計算截面慣性矩 (mm4)； S——計算剪應(yīng)力處以上的焊縫計算截面對中和軸的面積矩 (mm3)； fwv——對接焊縫的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm2)，按本規(guī)范附錄一采用； 第 條 承受彎矩和剪力的對接焊縫，應(yīng)分別計算其正應(yīng)力 σ和剪應(yīng)力 τ，并在同時受有較大正應(yīng)力和剪應(yīng)力處，應(yīng)按下式計算折算應(yīng)力： √(式 ) 第 條 角焊縫在軸心力（拉力、壓力或剪力）作用下的強(qiáng)度應(yīng)按下式計算： σf(或 τf=N/helw≤fwt (式 ) 式中 he——角焊縫的有效厚度 (mm)，對直角角焊縫取 ， hf為較小焊腳尺寸； lw——角焊縫的計算長度 (mm)，每條焊縫取實際長度減去 10mm； fwf——角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm2)，按本規(guī)范附錄一采用。 第 角焊縫在非軸心力或各種力共同作用下的強(qiáng)度應(yīng)按下式計算： √σ2w+3τ2w≤ (式 ) 式中 σw——按焊縫有效截面計算、垂直于焊縫長度方向的應(yīng)力 (N/mm2)； τw——按焊縫有效截面計算、沿焊縫長度方向的應(yīng)力 (N/mm2)。 第 條 圓鋼與鋼板 (或型鋼 )、圓鋼與圓鋼的連接焊縫抗剪強(qiáng)度應(yīng)按下式計算： τ=N/helw≤fwt (式 ) 式中 N——作用在連接處的軸心力 (N)； lw——焊縫計算長度 (mm2)； he——焊縫有效厚度 (mm2)。對圓鋼與鋼板連接，圖 (a)，取 he＝；對圓鋼與圓鋼連接，圖 (b)，取 he＝ (d1+2d2)α，這里： hf為焊縫的焊腳尺寸 (mm)； d d2為大、小鋼筋的直徑 (mm)； a 為焊縫表面至兩根圓鋼公切線的距離 (mm)。 圖 ：圓鋼與鋼板、圓鋼與圓鋼的連接焊縫 螺栓連接計算 第 條 受剪和受拉螺 栓連接中，每個螺栓的受剪、承壓、受拉承載力設(shè)計值應(yīng)按下列公式計算： 受剪 Nbv=nvπd2/4fbv (式 ) 承壓 Nbc=d∑ (式 ) 受拉 Nbt=πd2e/4fbt (式 ) 式中 nv——每個螺栓的受剪面數(shù)目； d——螺栓桿直徑 (mm)； de——螺栓螺紋處的有效直徑 (mm)； Σt——在同一受力方向的承壓構(gòu)件的較小總厚度 (mm)； fbv、 fbc、 fbt——螺栓的抗剪、承壓、抗拉強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)應(yīng)按本規(guī)范附錄 一采用。 第 承受軸心力的連接所需普通螺栓的數(shù)目 n按下式計算： n≥N/Nb (式 ) 式中 Nb——螺栓承載力設(shè)計值 (N)，螺栓受剪時取式 ()和式 ()兩計算值中的小者；螺栓受拉時，取式()的計算值。 第 條 螺栓同時承受剪力和拉力時應(yīng)滿足下列兩式的要求： √[Nv/Nbv]2+[Nt/Nbt]2≤1 (式 ) Nv≤Nbc/ (式 ) 式中 Nv、 Nt——每個 螺栓所承受的剪力、拉力 (N)； Nbv、 Nbc、 Nbt——每個螺栓的受剪、承壓和受拉承載力設(shè)計值 (N)，應(yīng)按本規(guī)范第 條計算。 注：高強(qiáng)螺栓連接計算應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》的規(guī)定采用。 法蘭盤連接計算 第 條 法蘭盤底板必須平整，其厚度 t 應(yīng)按下式計算，并不宜小于 20mm，但對小型塔可不小于 16mm。 t≥√6Mmax/f (式 ) 式中 t——法蘭盤底板厚度 (mm)； Mmax——底板單位寬度最大彎矩。 第 條 當(dāng)法蘭盤承受彎矩時，螺栓拉力應(yīng)按下式計算： Nbti=Myi/Σy2i (式 ) 式中 Nbti——i處的螺栓拉力 (N)； yi——螺栓中心到旋轉(zhuǎn)軸的距離 (mm)。對圓形法蘭盤，圖 (a)，取圓桿外壁接觸點切線為旋轉(zhuǎn)軸；對矩形法蘭盤，圖 (b)，取方桿外壁接觸邊緣線為旋轉(zhuǎn)軸。 圖 ：法蘭盤 第 條 軸心受壓柱腳底板應(yīng)按下列公式計算。 一、底板面積 A A≥N/fe+ΣA0 (式 ) 式中 N——柱腳的軸心壓力 (N)； fe——基礎(chǔ)混凝土的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 (N/mm2)； ΣA0——錨栓孔面積之和 (mm2)。 二、底板厚度按公式 ()計算。 第 5 章 高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 一般規(guī)定 第 條 本章的鋼筋混凝土圓筒形塔適用于電視塔、排氣塔以及水塔支筒等結(jié)構(gòu)。 煙囪的截面設(shè)計應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《煙囪設(shè)計規(guī)范》的規(guī)定執(zhí)行。 第 條 鋼筋混凝土圓筒形塔的塔筒水平截面的承載能力采用下列極限狀態(tài)設(shè)計表達(dá)式： N≤RN(fc、 fs、 αK……) (式 ) M+△ N≤RM(fc、 fs、 αK……) (式 ) 式中 N、 M——軸向力設(shè)計值、彎矩設(shè)計值，應(yīng)按本規(guī)范第二章和第三章規(guī)定的荷載值和荷載組合方法計算； △ M——附加彎矩，可按本章第 條或本規(guī)范附錄四計算； RN(fc、 fs、 αK……) ——截面的抗壓承載能力； RM(fc、 fs、 αK……) ——截面的抗彎承載能力； fc、 fs——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值和鋼筋的強(qiáng)度設(shè)計值； αk——截面的幾何參數(shù)。 第 條 鋼筋混凝土圓筒形塔身的正常使用極限狀態(tài)設(shè)計控制條件應(yīng)符合本規(guī)范第 條的規(guī)定。 第 條 塔身由于設(shè)置懸挑平臺、牛腿、挑梁、支承托架、天線桿、塔樓等而受到局部荷載作用時，荷載組合方法和設(shè)計控制條件等應(yīng)根據(jù)實際情況按有關(guān)規(guī)范、 規(guī)程確定。 第 條 混凝土和鋼筋的強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》的規(guī)定采用。 塔身變形和塔筒截面內(nèi)力計算 第 計算圓筒形塔的動力特征時可將塔身簡化成多質(zhì)點懸臂體系，沿塔高每 510m