【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 計(jì)算 ? 一般規(guī)定 ? 單筋矩形截面 ? 雙筋矩形截面 ? Ｔ形截面 返回 5/5/2023 47 第一節(jié) 一般規(guī)定 ? 基本假定 ? 等效矩形應(yīng)力圖形 ? 界限受壓區(qū)高度 返回 5/5/2023 48 基本假定 ? 新規(guī)范與舊規(guī)范一樣，在進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時(shí)仍然采用了四個(gè)基本假定： 1)截面應(yīng)變保持平面； 2)不考慮混凝土的抗拉強(qiáng)度； 3)混凝土受壓的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系采用了近似計(jì)算公式： σc＝ f c[ 1－ ( 1－ εc /ε0)n ] （ εc ≤ ε0 ） σc＝ f c （ ε0 ＜ εc ≤ εcu ） 其中： n＝ 2－ ( f cu , k－ 50 ) / 60 , ｎ ≤2 ε0＝ ＋ ( f cu , k－ 50 ) 10 –5 ε0≥ εcu＝ － ( f cu , k－ 50 ) 10 –5 εcu ≤ 舊規(guī)范則采用下列公式： σc＝ σ0[ 1－ ( 1－ εc /ε0)２ ] （ εc ≤ ε0 ） σc＝ σ0 （ ε0 ＜ εc ≤ εcu ） 4)鋼筋的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系采用理想彈塑性模型： σs＝ εsEs （ 0＜ εs＜ εy） σs＝ fy （ 0≤εs＜ ） 返回 5/5/2023 49 新舊規(guī)范混凝土受壓應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的對(duì)比 ? 舊規(guī)范對(duì)于均勻受壓（軸心受壓），最大應(yīng)力 σ0取為 f c，而對(duì)于非均勻受壓（受彎和偏心受壓），最大應(yīng)力 σ0則取為 f cm 。新規(guī)范統(tǒng)一取為 f c，原因如下： 1)舊規(guī)范中 f cm 不是一個(gè)有材料試驗(yàn)確定的強(qiáng)度指標(biāo)，它是一個(gè)換算指標(biāo)，隨相對(duì)受壓區(qū)高度 ξ的變化而變化，并非定值； 2)采用 f cm 以后，給偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算帶來(lái)麻煩，使小偏心和軸心受壓的正截面承載力計(jì)算公式難以銜接； 3)國(guó)際上和國(guó)內(nèi)有關(guān)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范均不再采用 f cm 。 ? 舊規(guī)范對(duì)均勻或非均勻受壓，不論混凝土強(qiáng)度高低，應(yīng)力應(yīng)變曲線上升段都是一條拋物線，下降段則是一條水平直線，極限壓應(yīng)變對(duì)非均勻受壓一律取 ；新規(guī)范考慮到隨著混凝土強(qiáng)度的提高，應(yīng)力應(yīng)變曲線的上升段由拋物線趨近于直線，極限壓應(yīng)變相應(yīng)減小的特性，調(diào)整了應(yīng)力應(yīng)變曲線的近似公式，使 C50以下的混凝土應(yīng)力應(yīng)變曲線與舊規(guī)范相同， C50~C80高強(qiáng)混凝土的 應(yīng)力應(yīng)變曲線 與舊規(guī)范有所不同。 返回 5/5/2023 50 混凝土應(yīng)力應(yīng)變曲線 返回 5/5/2023 51 等效矩形應(yīng)力圖形 ? 等效矩形應(yīng)力圖形的應(yīng)力值取為 α1f c ，受壓區(qū)高度 x取為 β1x n； ? 新規(guī)范對(duì) C50及以下混凝土與舊規(guī)范一致，取 α1＝ ， β1＝ 。 ? 新規(guī)范對(duì) C50~C80高強(qiáng)混凝土采用逐漸降低系數(shù)的辦法來(lái)反映高強(qiáng)混凝土的特性。 混凝土強(qiáng)度等級(jí) ≤C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 α1 β1 返回 5/5/2023 52 界限受壓區(qū)高度 ? 考慮高強(qiáng)混凝土的脆性，新規(guī)范對(duì)于有屈服點(diǎn)的鋼筋，界限受壓區(qū)高度 ξb按下式計(jì)算： ξb＝ β1/（ 1＋ fy/Esεcu） 舊規(guī)范為： ξb＝ （ 1＋ fy/） ? 由上述公式可知，在舊規(guī)范中， ξb僅與鋼筋種類(lèi)有關(guān)，而在新規(guī)范中， ξb與鋼筋種類(lèi)和混凝土等級(jí)均有關(guān)，詳見(jiàn)下表： 鋼筋種類(lèi) ≤C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 HPB235 － － － － － － HRB335 .493 HRB400和 RRB400 返回 5/5/2023 53 第二節(jié) 單筋矩形截面 ? 在單筋矩形截面計(jì)算公式中，新規(guī)范只是用 α1f c代替了舊規(guī)范中的 f cm ，其他保持不變： α1f cbx＝ fyAs M≤ α1f cbx（ h0－ ） 適用條件： x≤ξbh0 As≥ρminA ? 也可采用下列形式的公式計(jì)算： α1f cξbh0＝ fyAs M≤ α1f cb h0２ ξ( 1－ ξ ) ＝ αsα1f cb h0２ 返回 5/5/2023 54 第三節(jié) 雙筋矩形截面 ? 同單筋矩形截面一樣，在雙筋矩形截面計(jì)算公式中，新規(guī)范也是用 α1f c代替了舊規(guī)范中的 f cm ，其他保持不變： α1f cbx＝ fyAs－ fy’As’ M≤ α1f cbx（ h0－ ）＋ fy’As’ （ h0－ as’） 適用條件： x≤ξbh0 x≥2as’ ? 也可采用下列形式的公式計(jì)算： α1f cξbh0＝ fyAs－ fy’As’ M≤ α1f cb h0２ ξ( 1－ ξ ) ＋ fy’As’ （ h0－ as’） ＝ αsα1f cb h0２ ＋ fy’As’ （ h0－ as’） 返回 5/5/2023 55 第四節(jié) Ｔ形截面 ? 同單筋矩形截面、雙筋矩形截面一樣，在Ｔ形截面計(jì)算公式中，新規(guī)范也是用 α1f c代替了舊規(guī)范中的 f cm ，其他保持不變； ? Ｔ形截面仍需先確定受壓翼緣的寬度，再分為第一類(lèi)和第二類(lèi)兩種情況分別按不同的計(jì)算公式進(jìn)行設(shè)計(jì)，具體公式詳見(jiàn)規(guī)范，不一一列出。 返回 5/5/2023 56 第七章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 ? 新規(guī)范對(duì)斜截面承載力計(jì)算的修改和補(bǔ)充如下： 1) 與國(guó)外規(guī)范和國(guó)內(nèi)其他行業(yè)的規(guī)范相比，舊規(guī)范中斜截面抗剪承載力計(jì)算公式的可靠度水平較低，為提高抗剪承載力的可靠指標(biāo)，新規(guī)范適當(dāng) 降低了計(jì)算公式中的一些系數(shù)和參數(shù) ； 2) 為使公式能適用于高強(qiáng)混凝土，在截面尺寸控制條件中 加入了混凝土強(qiáng)度影響系數(shù) βc；并且把舊規(guī)范斜截面承載力計(jì)算公式中的混凝土軸心抗壓強(qiáng)度 fc 改用混凝土軸心抗拉強(qiáng)度 ft 表達(dá)； 3) 新規(guī)范取最小配箍率 ρsv,min＝ ，比舊規(guī)范的 略有提高； 4) 增加了 無(wú)腹筋板類(lèi)受彎構(gòu)件的斜截面計(jì)算公式 ； 5) 增加了圓形截面構(gòu)件的斜截面計(jì)算方法（略）； 6) 增加了矩形截面柱雙向受剪的框架柱的斜截面計(jì)算方法（略）。 返回 5/5/2023 57 有腹筋梁 斜截面承載力計(jì)算公式 ? 有腹筋梁的斜截面承載力計(jì)算公式： 1)矩形、Ｔ形和工形截面的一般梁 Ｖ cs≤ ＋ ＋ Ｖ cs≤ ＋ ＋ （舊規(guī)范） 2)集中荷載作用下的獨(dú)立梁 Ｖ cs≤ ((λ+1)) ftbh0＋ ＋ Ｖ cs≤ (０ .２ /(λ+)) fcbh0＋ ＋ （舊規(guī)范） ? 矩形、Ｔ形和工形截面的受彎構(gòu)件，其受剪截面應(yīng)符合下列條件： 當(dāng) hw/b≤4 時(shí) Ｖ ≤ β cfcbh0 Ｖ ≤ cbh0 （舊規(guī)范） 當(dāng) hw/b≥6 時(shí) Ｖ ≤ β cfcbh0 Ｖ ≤ cbh0 （舊規(guī)范） 返回 5/5/2023 58 無(wú)腹筋板類(lèi)受彎構(gòu)件的斜截面計(jì)算 ? 無(wú)腹筋板類(lèi)受彎構(gòu)件的斜截面計(jì)算公式如下： Ｖ ≤ hftbh0 其中 β h為截面影響系數(shù)， 取 β h＝ (800/h0)1/4 當(dāng) h0＜ 800mm時(shí)，取 800mm； 當(dāng) h0＞ 2023mm時(shí)，取 2023mm； ? 實(shí)際上當(dāng)板厚小于 800mm時(shí)可不考慮受剪承載力的提高，當(dāng)板厚大于 2023mm時(shí)，抗剪承載力還將下降，但目前實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)不夠，新規(guī)范未作規(guī)定，可在板的中部布置構(gòu)造鋼筋網(wǎng)，能較好地改善其抗剪性能。 返回 5/5/2023 59 第八章 受壓構(gòu)件承載力計(jì)算 ? 軸心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算 ? 偏心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算 ? 受壓構(gòu)件斜截面計(jì)算 返回 5/5/2023 60 第一節(jié) 軸心受壓構(gòu)件構(gòu)件承載力計(jì)算 ? 由于新規(guī)范在受彎構(gòu)件和偏心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算公式中，把 fcm(＝ fc)降低為 (～ )fc，因此偏心受壓構(gòu)件的安全儲(chǔ)備有所提高，為了與偏心受壓構(gòu)件的承載力保持相近的可靠度，新規(guī)范在軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算公式中增加了一個(gè)： Ｎ ≤ （ fcA+fy’ As’ ） ? 因?yàn)樵黾恿?，新規(guī)范取消了關(guān)于 “屋架、托梁的受壓腹桿的安全等級(jí)應(yīng)提高一級(jí) ”的規(guī)定； ? 對(duì)于配置螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的軸心受壓構(gòu)件，其承載力計(jì)算公式也增加了系數(shù) ，并且在間接鋼筋承載力一項(xiàng)中還增加了一個(gè)折減系數(shù) α (～ )，考慮由于采用高強(qiáng)混凝土，間接鋼筋對(duì)受壓承載力增大的影響有所減弱： Ｎ ≤ （ fcAcor+fy’ As’ +2α fyAss0 ） 返回 5/5/2023 61 第二節(jié) 偏心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算 ? 新規(guī)范規(guī)定偏心受壓構(gòu)件不論偏心大小都必須考慮附加偏心距，并規(guī)定附加偏心距 ea為 20mm和偏心方向截面尺寸的 1/30兩者中的較大值，而舊規(guī)范則在大偏心時(shí)不考慮附加偏心距，僅在小偏心情況下才考慮，并取 ea＝ ( e0)； ? 新規(guī)范對(duì)于二階效應(yīng)的問(wèn)題，即豎向荷載在有側(cè)移框架中引起的附加彎矩問(wèn)題，除了繼續(xù)給出與舊規(guī)范相同的 考慮附加偏心距的 η－ l0法 之外，增加了 考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法 ； ? 不對(duì)稱(chēng)配筋矩形截面偏心受壓承載力計(jì)算公式 基本保持不變，僅用 α １ fc代替 fcm； ? 對(duì)稱(chēng)配筋矩形截面偏心受壓承載力計(jì)算公式 中，對(duì)小偏心近似公式的系數(shù)作了調(diào)整。 返回 5/5/2023 62 考慮附加偏心距的 η－ l0法 返回 ? 新規(guī)范關(guān)于偏心距放大系數(shù) η的計(jì)算公式基本上與舊規(guī)范相同： η＝ １＋ (l0/h)2ζ 1ζ 2/(1400ei/h0) 其中： ζ 1＝ ， ζ 2＝ ， ei＝ e0＋ ea ? 新規(guī)范規(guī)定當(dāng) l0/h≤5 （ l0/i≤ ）時(shí)可取 η ＝ 1，舊規(guī)范則為l0/h≤8 時(shí)可取 η ＝ 1； ? 對(duì)于計(jì)算長(zhǎng)度 l0的規(guī)定，基本與舊規(guī)范相同。如：現(xiàn)澆樓蓋框架結(jié)構(gòu)底層柱取 l0＝ ，其余各層柱 l0＝ 。但新規(guī)范對(duì)水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值 75%以上時(shí)，可按下面兩式計(jì)算框架柱計(jì)算長(zhǎng)度，并取較小者： l0＝〔 1+(ψ u+ψ l)〕 H l0＝ (2+ min)H 其中： ψ u、 ψ l為柱的上端和下端節(jié)點(diǎn)處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值； ψ min為 ψ u、 ψ l的較小值； H為柱的高度。 5/5/2023 63 考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法 ? 在柱梁線剛度比較大時(shí)，采用 η－ l0法有可能偏于不安全，在復(fù)式框架結(jié)構(gòu)、框架－剪力墻結(jié)構(gòu)或框架－核心筒結(jié)構(gòu)中，框架部分的層間位移的分布規(guī)律已經(jīng)與一般框架不同，采用η－ l0法將帶來(lái)較大誤差，新規(guī)范提出了另一種考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法； ? 考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法是近年來(lái)美國(guó)、加拿大等國(guó)規(guī)范推薦的比較準(zhǔn)確的又比較簡(jiǎn)單的考慮二階效應(yīng)的方法； ? 新規(guī)范規(guī)定當(dāng)按 考慮二階效應(yīng)的彈性分