【文章內(nèi)容簡介】 性模量之比 ? —— 偏心距增大系數(shù) ? —— 預(yù)應(yīng)力度 178。 7178。 B —— 截面抗彎剛度 3 材 料 混 凝 土 混凝土強度等級可采用 C C2 C C3 C C4 C50、 C5 C60。 鋼筋混凝土構(gòu)件當采用 HRB335 級鋼筋時，橋跨結(jié)構(gòu)混凝土強度等級不宜低于 C30。其它結(jié)構(gòu)混凝土強度等級不宜低于 C20。預(yù)應(yīng)力混凝土主要承重結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不宜低于 C40。管道壓漿用水泥漿強度等級不宜低于 M35，并摻入阻銹劑。 混凝土的骨料選擇及堿含量應(yīng)符合《鐵路混凝土工程預(yù)防堿 — 骨 料反應(yīng)技術(shù)條件》 (TB/T3054)的規(guī)定?；炷林械穆入x子含量不得大于 %，在有腐蝕性環(huán)境下的橋涵結(jié)構(gòu)應(yīng)采取耐腐蝕措施。 混凝土的極限強度應(yīng)按表 。 表 混 凝 土 的 極 限 強 度（ MPa） 強度種類 符號 混凝土強度等級 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 軸心抗壓 cf 軸心抗拉 ctf 混凝土受壓或受拉時的彈性模量 Ec應(yīng)按表 。 混凝土的剪切變形模量 Gc可按表 。 178。 8178。 表 混 凝 土 彈 性 模 量 cE （ MPa） 混凝土 強度等級 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 彈性模量cE 179。104 179。104 179。104 179。104 179。104 179。104 179。104 179。104 179。104 混凝土泊松比 c? 可采用 。 鋼 筋 鐵路橋涵混凝土結(jié)構(gòu)可采用下列類型的普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋： 1 普通鋼筋宜采用 Q235 和 HRB335 鋼筋，其技術(shù)條件應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》 (GB13013)和《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》 (GB1499)的規(guī)定。承受疲勞荷載的橋涵結(jié)構(gòu) (ρ ≤ )， HRB335 鋼筋的化學成分6MnC?應(yīng)小于或等于 %。 2 預(yù)應(yīng)力鋼絲應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲》 (GB5223) 的規(guī)定。 3 預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》 (GB5224)的規(guī)定。 4 預(yù)應(yīng)力粗鋼筋可采用預(yù)應(yīng)力混凝土用高強度精軋螺紋鋼筋。 注： 1. 普通鋼筋系指用于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中的非預(yù) 應(yīng)力鋼筋。 2. 嚴禁使用經(jīng)高壓穿水處理 過的 HRB335 級鋼筋。 普通鋼筋、高強度精軋螺紋鋼筋抗拉強度標準值應(yīng)按 采用。 預(yù)應(yīng)力鋼絲抗拉強度標準值應(yīng)按表 采用。預(yù)應(yīng)力鋼絞線抗拉 178。 9178。 強度標準值應(yīng)按表 。 表 鋼筋抗拉強度標準值（ MPa） 種類 強度 普 通 鋼 筋 skf 精軋螺紋鋼筋 pkf Q235 HRB335 JL800 JL930 抗拉強度標準值 235 335 800 930 注：精軋螺紋鋼筋的抗拉強度標準值系屈服點。 表 預(yù)應(yīng)力鋼絲抗拉強度標準值 pkf （ MPa） 公稱直徑 (mm) ≤ ＞ 5 抗拉強度標準值 1 470 1 470 1 570 1 570 1 670 1 670 1 770 1 770 1 860 — 注：按松弛率的不同可分為普通松弛 (WNR)和低松弛 (WLR)鋼絲。 表 預(yù)應(yīng)力鋼絞線抗拉強度標準值 pkf （ MPa） 公稱直 徑 (mm) 標準型 1179。 7 模拔型 (1179。 7)C 標準型 1179。 7 模拔型 (1179。 7)C 標準型 1179。 7 抗拉強度標準值 1 720 1 860 1 960 1 860 1 470 1 570 1 670 1 720 1 860 1 960 1 820 1 770 1 860 注：均為低松弛。 鋼筋計算強度應(yīng)按表 。 表 鋼筋計算強度（ MPa） 鋼 筋 類 型 抗拉計算強度 sp ff或 抗壓計 算強度 sp ff ??或 178。 10178。 預(yù)應(yīng)力筋 鋼絲、鋼絞線、精軋螺紋鋼筋 pkf 380 普通鋼筋 Q235 235 235 HRB335 335 335 鋼筋彈性模量應(yīng)按表 。 表 鋼筋彈性模量（ MPa） 鋼 筋 種 類 符 號 彈 性 模 量 鋼 絲 pE 179。 105 鋼 絞 線 pE 179。 105 精軋螺紋鋼筋 pE 179。 105 Q235 sE 179。 105 HRB335 sE 179。 105 注：計算鋼絲、鋼絞線伸長值時，可按 pE 177。 179。 105 MPa 作為上、下限。 178。 11178。 4 設(shè)計基本規(guī)定 一般要求 在計算荷載的最不利組合作用下，橋跨結(jié)構(gòu)的橫向傾覆 穩(wěn)定系數(shù)不應(yīng)小于 。 在相應(yīng)于應(yīng)力超過容許值 30%時的豎向活載作用下，懸臂梁的縱向傾覆穩(wěn)定系數(shù)不應(yīng)小于 。 靜活載 (即不計列車豎向動力作用 )所引起的最大豎向撓度應(yīng)符合下列規(guī)定： 1 對于簡支梁不應(yīng)超過跨度的 1/800； 2 對于連續(xù)梁邊跨不應(yīng)超過跨度的 1/800，中間跨不應(yīng)超過跨度的1/700。 梁截面尺寸和構(gòu)造應(yīng)保證梁體具有足夠的橫向剛度。 在橫向搖擺力、離心力、風力和溫度力作用下，梁體水平撓度不得大于 L /4 000，橫向 自振頻率宜大于 50179。 ?L ，且不宜在 ～ Hz之間（暫定）。 當由恒截及靜活載引起的豎向撓度等于或小于 15mm 或跨度的1/1600 時，可不設(shè)預(yù)拱度，宜用調(diào)整道碴厚度的辦法解決；大于上述數(shù)值時應(yīng)設(shè)預(yù)拱度，其曲線與恒載及 1/2 靜活載所產(chǎn)生的撓度曲線基本相同，但方向相反。預(yù)應(yīng)力混凝土梁，計算預(yù)拱度時尚應(yīng)考慮預(yù)加應(yīng)力的影響。 178。 12178。 板的計算 四周自由支承或固定支承的板，當長邊與短邊長度之比等于或大于2 時，應(yīng)以短邊為跨度按單向板計算，否 則應(yīng)按雙向板計算。 一般板的計算跨度應(yīng)為兩支承中心間的距離，但位于主梁梁梗間的板，其計算跨度可按下列規(guī)定采用： 1 計算彎矩時，計算跨度為兩梗間凈距加板的厚度，但不大于兩梗間凈距加梁梗寬度，此時彎矩按下列公式計算： 支點彎矩 MM ?? () 跨中彎矩 MM? () 式中 M —— 計算彎矩 (MN178。 m)； 0M —— 按簡支板計算的跨中最大彎矩 (MN178。 m)。 2 計算剪力時，計算跨度為梗間凈距，剪力按簡支板計算。 3 對于箱形梁，橋面板應(yīng)按本規(guī)范第 。 計算在中間支承上有梗脅的板時，沿支承中心處的截面有效高度應(yīng)按下式計算 (圖 )。 () 但不大于 sh311?。 式中 0h —— 截面有效高度 (m)； 1h —— 不計梗脅時板的有效高度 (m)； s —— 自梗脅起點至支承中心的距離 (m)； ? —— 梗脅下緣與水平線所成的夾角 ( 176。 )。 178。 13178。 圖 梗脅處板的有效高度圖 斜交板橋，當斜度小于或等于 15176。時，可按正交板計算。 梁的計算 當 T形截面梁翼緣位于受壓區(qū)，且符合下列三項條件之一時，可按T 形截面計算 (圖 )： 1 無梗脅翼緣板厚度fh?大于或等于梁全高 h 的 1/10； 2 有梗脅而坡度 tanα 不大于 1/3，且板與梗相交處板的厚度 fh? 不小于梁全高 h 的 1/10； 圖 T 形梁截面計算圖 3 梗脅坡度 ?tan 大于 1/3，但符合下式條件10h chf 31?? ≥ 10h () 當不符合上述第 2或 3 款條件時，則應(yīng)按寬度為 b的矩形截面計算。 T 型截面梁當伸出板對稱時，板的計算寬度應(yīng)采用下列三項中的最 小值： 1 對于簡支梁為計算跨度的 1/3； 2 相鄰兩梁軸線間的距離； 3 fhcb ??? 122 。 當伸出板不對稱時，若其最大懸臂一邊從梁梗中線算起，寬度小于上 178。 14178。 述第 3 款中較小者的一半，可按實際寬度采用。 計算靜不定力時，翼緣寬度可取實際寬度。 如無更精確的計算方法，箱形梁也可按 T形梁的規(guī)定辦理。 連續(xù)梁時應(yīng)考慮截面變化的影響，若連續(xù)梁支點截面慣性矩與跨間截面慣性矩之比不大于 2時，可按等截面計算。 計算連續(xù)梁內(nèi)力及反力時，應(yīng)考慮溫差、基礎(chǔ)不均勻沉降、混凝土收縮及徐變等因素的影響。對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，當計算應(yīng)力時還應(yīng)考慮預(yù)加力產(chǎn)生的二次力，在檢算破壞階段的截面強度時，可不計預(yù)加力產(chǎn)生的二次力的影響。 對于分階段施工的連續(xù)梁應(yīng)按各階段實際受力體系和相應(yīng)荷載計算梁的內(nèi)力，并考慮體系轉(zhuǎn)換過程中由于混凝土徐變而產(chǎn)生的彎矩重分布，彎矩重分布可按本規(guī) 范附錄 A的規(guī)定計算。 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁如在施工過程中不轉(zhuǎn)換體系，則預(yù)應(yīng)力損失完成后，由預(yù)加力引起的總的二次力 (包括彈性變形和其它損失所產(chǎn)生的變形 )可由預(yù)加應(yīng)力時所引起的彈性變形二次力，乘以預(yù)應(yīng)力筋預(yù)拉力的平均有效系數(shù) C 求得。平均有效系數(shù)按下式計算： PPC e? () 式中 C —— 平均有效系數(shù)； eP —— 預(yù)應(yīng)力損失全部完成后，預(yù)應(yīng)力筋的平均預(yù)拉力 (MN)； P —— 預(yù)應(yīng)力瞬時損失完成后，預(yù)應(yīng)力筋的平均預(yù)拉力 (MN)。 連續(xù)梁中間支承處的負彎矩 (當支座設(shè)置在腹板范圍內(nèi)時 )計算可考慮支承寬度和梁高對負彎矩的折減影響 (圖 )，按下列公式計算： 178。 15178。 圖 中間支承處負彎矩折減計算圖 MMMe ??? () 281gaM ?? () aRg? () 式中 eM —— 折減后的支點計算負彎矩 (MN178。 m)； M —— 由計算荷載產(chǎn)生的支點負彎矩 (按理論支承計算 )(MN178。 m)； M? —— 折減彎矩 (MN178。 m)； g —— 梁的支承反力 R在支座兩 側(cè)向上按 45176。分布于重心軸 GG? 水平處的荷載 (MN/m)； a —— 在支座兩側(cè)向上按 45176。擴大交于重心軸 GG? 的長度 (m)。 按式 ()計算結(jié)果， eM /M 不得小于 ，如小于 ，則按 計算。 箱形梁應(yīng)考慮由于荷載偏心所產(chǎn)生的扭矩和荷載分配等因素。對單線單室箱梁，當 荷載偏心距較小 (偏心率小于 )時，可不考慮由于偏心引起的荷載分配問題。 箱形梁橫截面，可按被支承在主梁腹板中心線下緣的箱形框架計算。計算所需的鋼筋的 1/2可兼作主梁抗剪或抗扭箍筋。 178。 16178。 箱形梁應(yīng)考慮截面溫差所引起的縱向和橫向溫差應(yīng)力。溫差荷載包括日照溫差荷載和降溫溫差荷載，須分別進行計算。溫差荷載和溫差應(yīng)力可按附錄 B 的規(guī)定計算。 計算溫差應(yīng)力時，對于日照溫差宜采用混凝土的受壓彈性模量；對于降溫溫差宜采用 倍的受壓彈性模量。 計算主力和溫差應(yīng)力 組合時，可不再與其它附加力組合。此時，材料容許應(yīng)力可提高 20%。 框架的計算 框架應(yīng)按下列規(guī)定計算： 1 框架的靜不定力應(yīng)按彈性理論計算，可不計法向力及剪力對變形的影響； 2 對于變高度 (變截面 )梁，應(yīng)考慮其高度 (截面 )變化的影響； 3 框架計算必須考慮桿件剛度比及支承的固定程度，設(shè)計時假定的單位長度上的剛度比與計算所得的剛度比之差不得超過 30%，否則應(yīng)重新計算。 框架計算時應(yīng)考慮基礎(chǔ)不均勻變位 (線位移和角位移 )、溫度變化及混凝土收縮、徐變的影響；預(yù)應(yīng)力混凝土框架計 算時尚應(yīng)考慮預(yù)加力產(chǎn)生的二次力。但在檢算破壞階段的截面強度時，可不計預(yù)加力產(chǎn)生的二次力。 施工過程中發(fā)生體系轉(zhuǎn)換時，可按本規(guī)范第 條的規(guī)定計算。 框架的軸線為桿件截面的重心線，除梗脅特別大的情況外，可不計梗脅的影響。 框架軸線的長度，對于梁為柱的軸線間的距離 l ，對于柱為梁的軸線間 178。 17178。 的距離 2h 或從梁軸線到固定支承的基礎(chǔ)頂面間的距離 1h 〔如圖 (a)〕或從梁的軸線到鉸支承的鉸中心的距離 1h 〔如圖 (b)〕。 圖 框架軸線計算圖 框架中梁截面應(yīng)按本規(guī)范第 。 墩臺的計算 鋼筋混凝土墩臺的計算應(yīng)符合鐵道部現(xiàn)行《鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范》 (— 179。179