【文章內(nèi)容簡介】 ?？飘厴I(yè)設(shè)計論文 驅(qū)動裝置的選用與設(shè)計 32 附件裝設(shè)情況定，由設(shè)計者選擇。 2） L﹥ 80 m 對機長大于 80m的帶式輸送機，附加阻力 NF 明顯的小于主要阻力，可用簡便的方式進行計算，不會出現(xiàn)嚴重錯誤。為此引入系數(shù) C 作簡化計算，則公式變?yōu)橄旅娴男问剑? FU=C FH++FS1+FS2+FST （ ） 式中 C —— 與輸送機長度有關(guān)的系數(shù)，在機長大于 80m 時，可按式（ ）計算，或從表查取 C=(L+L0) ／ L （ ） 式中 0L —— 附加長度，一般在 70m到 100m 之間； C —— 系數(shù)，不小于 。 查表 34系數(shù) C L 80 100 150 200 300 400 500 600 C L 700 800 900 1000 1500 2021 2500 5000 C 表 34 主要阻力計算 輸送機的主要阻力 HF 是物料及輸送帶移動和承載分支及回程分支托輥旋轉(zhuǎn)所產(chǎn)生阻力的總和?？捎檬剑?）計算： FH=fLg[qRO+qRU+2(qB+qG)cos?] （ ） 式中 f —— 模擬摩擦系數(shù)，根據(jù)工作條件及制造安裝水平?jīng)Q定，一般可按表查取。 L —— 輸送機長度（頭尾滾筒中心距）， m； g —— 重力加速度； 初步選定托輥為 DTⅡ 6204/C4，查表 27，上托輥間距 0a ＝ ，下托輥間距 ua ＝3m，上托輥槽角 35176。，下托輥槽角 0176。 ROq —— 承載分支托輥組每米長度旋轉(zhuǎn)部分重量， kg/m，用式（ ）計算 qRO=G1/?0 （ ） 其中 1G —— 承載分支每組托輥旋轉(zhuǎn)部分重量， kg； 0a —— 承載分支托輥間距， m； 托輥已經(jīng)選好，知 G1= kg 湖南工業(yè)大學(xué)?？飘厴I(yè)設(shè)計論文 驅(qū)動裝置的選用與設(shè)計 32 計算： qRO=G1/?0 = kg/m RUq —— 回程分支托輥組每米長度旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量， kg/m，用式（ ）計算： qRU = G2/?u kg/m （ ） 其中 2G —— 回程分支每組托輥旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量 Ua —— 回程分支托輥間距， m； G2= 計算： qRU=G2/?u=14/3=Gq —— 每米長度輸送物料質(zhì)量 qB=Q/ =10/= kg/m Bq —— 每米長度輸送帶質(zhì)量， kg/m， Bq = FH =fLg[qRO+qRU+2(qB+qG)cos?] = 24 [++（ 2 +） cos0176。 ]=196 N f 運行阻力系數(shù) f值應(yīng)根據(jù)表 35選取。取 f =。 表 35 阻力系數(shù) f 輸送機工況 f 工作條件和設(shè)備質(zhì)量良好，帶速低，物料內(nèi)摩擦較小 ～ 工作條件和設(shè)備質(zhì)量一般，帶速較高，物料內(nèi)摩擦較大 ～ 工作條件惡劣、多塵低溫、濕度大，設(shè)備質(zhì)量較差，托輥成槽角大于 35176。 ～ 主要特種阻力計算 主要特種阻力 1SF 包括托輥前傾的摩擦阻力 F? 和被輸送物料與導(dǎo)料槽攔板間的摩擦阻力 glF 兩部分，按式（ ）計算： FS1 = F?+ Fgl （ ） F?按式（ ）或式（ ）計算： 三個等長輥子的前傾上托輥時 Fε =Cε ?μ 0?Ln?(qB+qG)?g?cosδ? sinε （ ） 二輥式前傾下托輥時 Fgl=μ 2?L??qB?g?cos? cosδ? sinε （ ） 本輸送機沒有主要特種阻力 1SF ，即 1SF =0 湖南工業(yè)大學(xué)?？飘厴I(yè)設(shè)計論文 驅(qū)動裝置的選用與設(shè)計 32 附加特種阻力計算 附加特種阻力 2SF 包括輸送帶清掃器摩擦阻力 rF 和卸料器摩擦阻力 aF 等部分，按下式計算： F S2=n3?Fr+Fa （ ） FR=A p ?3 （ ） F? =B k2 () 中 3n —— 清掃器個數(shù)，包括頭部清掃器和空段清掃器； A—— 一個清掃器和輸送帶接觸面積， 2m ，見表 p—— 清掃器和輸送帶間的壓力， N/ 2m ，一般取為 3?1O?~10?10? N/ 2m ； ?3—— 清掃器和輸送帶間的摩擦系數(shù)，一般取為 ~； 2k —— 刮板系數(shù)，一般取為 1500 N/m。 表 36導(dǎo)料槽欄板內(nèi)寬、刮板與輸送帶接觸面積 帶寬 B /mm 導(dǎo)料欄板內(nèi)寬 1b /m 刮板與輸送帶接觸面積 A/m2 頭部清掃器 空段清掃器 500 650 800 1000 1200 1400 查表 36得 A= ，取 p =10?10?N/m2 ，取 ?3=，將 數(shù)據(jù)帶入式（ ） 則 rF = 10?10? =490 N 擬設(shè)計的總圖中有一個清掃器和一個空段清掃器（一個空段清掃器相當于 個清掃器） 即 aF =0 由式（ ） 則 2SF = 490=1225 N 湖南工業(yè)大學(xué)專科畢業(yè)設(shè)計論文 驅(qū)動裝置的選用與設(shè)計 32 傾斜阻力計算 傾斜阻力按下式計算： Fst Fst=qG?g?H （ ） 式中：因為是本輸送機水平運輸，所有 H=0 Fst=qG?g?H=0 N 由式（ ） Fu=F N+FH+Fs1+Fs2+Fst=1602 N 傳動功率計算 傳動軸功率（ AP ）計算 傳動滾筒軸功率（ AP ）按式（ ）計算： PA=Fu?v/1000 ≈ kw （ ） 電動機功率計算 電動機功率 MP ，按式（ ）計算： ?M?PA/`?????? （ ） 式中 ?—— 傳動效率，一般在 ~ 之間選取； ?1—— 聯(lián)軸器效率； 每個機械式聯(lián)軸器效率： ?1= ?2—— 減速器傳動效率，按每級齒輪傳動效率 .為 計算； 二級減速機： ?2= = ??—— 電壓降系數(shù)，一般取 ~。 ??—— 多電機功率不平衡系數(shù)，一般取 ??=~，單驅(qū)動時， ??=1。 根據(jù)計算出的 MP 值，查電動機型譜，按就大不就小原則選定電動機功率。 由式（ ） AP = kw 由式（ ） 得 MP =(??)≈ 2600W 選電動機型號為 Y100L43 N=3 KW，數(shù)量 1 臺 , 湖南工業(yè)大學(xué)?？飘厴I(yè)設(shè)計論文 驅(qū)動裝置的選用與設(shè)計 32 輸送帶張力計算 輸送帶不打滑條件校核 圓周驅(qū)動力 UF 通過摩擦傳遞到輸送帶上（見圖 33） 圖 33作用于輸送帶的張力 如圖 4所示，輸送帶在傳動滾間松邊的最小張力應(yīng)滿足式 (28)的要求。 F2min?F?max (e???1)1 傳動滾筒傳遞的最大圓周力 F?max=KA FU。動載荷系數(shù) ??=~；對慣性小、起制動平穩(wěn)的輸送機可取較小值 。否則，就應(yīng)取較大值。 取 AK =，由式 maxUF = 1600=2403N ?—— 傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù)，見表 37 表 37 傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù) ? 對常用 C=(e???1)1= 表 37 該設(shè)計取 ?=； ? =190 。 F2min?F?max (e???1)1=1102 N 輸送帶下垂度校核 為了限制輸送帶在兩組托輥間的 下垂度，作用在輸送帶上任意一點的最小張力minF ，需按式（ ）和（ ）進行驗算。 承載分支 F承 min?[a0(qB+qG)g]/(8h/a)adm () 工作條件 ? 光面滾筒 膠面滾筒 清潔干燥 ～ 環(huán)境潮濕 ～ ～ 潮濕粘污 湖南工業(yè)大學(xué)?？飘厴I(yè)設(shè)計論文 驅(qū)動裝置的選用與設(shè)計 32 回程分支 F回 min ?auqBg/(8h/a)adm （ ） 式中 (h/a)adm—— 允許最大垂度，一般 ?；取 = 0a —— 承載上托輥間距（最小張力處）； ua —— 回程下托輥間距（最小張力處）。 由式（ ）得： 承載分支 F 承 min?[a0(qB+qG)g]/(8h/a)adm = 1704 N 回程分支 F 回 min ?auqBg/(8h/a)adm =3237 N 傳動滾筒合力 Fn 傳動滾筒合力 Fn=Fumax+2S1 () 由式 () Fn=Fumax+2S1=2403+3237?2=8900 N 根據(jù) Fn 查 為 DTⅡ（ A） 輸送機設(shè)計手冊 第六章表 61初選傳動滾筒直徑 D=500mm，輸送機代號 6550，許用合力 40kN ，滿足要求。 傳動滾筒最大扭矩 Mmax=Fumax D /2021=2403*? 初選規(guī)格滿足要求，輸送機代號為 6550，傳動滾筒圖號為 DT（ A） 65A105 根據(jù)輸送機代號和電動機功率，查表 71，驅(qū)動裝置選擇表得：驅(qū)動裝置組合為454，根據(jù)組合號查表 73 驅(qū)動裝置組合表可知，驅(qū)動裝置各部件型號：電動機規(guī)格型號 Y100L43，高速軸聯(lián)軸器規(guī)格型號 ML2 28?62/J24?38 MT2b ，減速器規(guī)格型號 ZSY16040,聯(lián)軸器護罩規(guī)格型號 MF14，再從表 76 驅(qū)動裝置與傳動滾筒組合表可查得低速軸聯(lián)軸器型號 ZL6 J175?107 /90?172 及尺寸 L為 1164mm 各特性點張力計算 為了確定輸送帶作用于各改向滾筒的合張力，拉緊裝置拉緊力和凸凹弧起始點張力等特性點張力，需逐點張力計算法，進行各特性點張力計算。 (1)運行阻力的計算 有分離點起，依次將特殊點設(shè)為 6，如圖 34 所示。 圖 34 湖南工業(yè)大學(xué)?？飘厴I(yè)設(shè)計論文 驅(qū)動裝置的選用與設(shè)計 32 計算運行阻力時，首先要確定輸送帶的種類和型號。在前面我們已經(jīng)選好了輸送帶， CC56 棉帆布芯輸送帶，縱向拉伸強度 56N/mm；帶厚 。輸送帶質(zhì)量 按輸送帶下垂直度滿足條件即 : S1 = minF回 =3237N S2 = S1 =3237N S3 = S2 =?3237=3334N S4 = S3 +f l g(qRU + Bq )+（ ） =3334+ 20 (+)+?45=3833(N) 式中 FH 2 =f l g(qRO + qRU cos0176。 ) （ ） =?24?（ 6+） =54(N) S5 = S4 =?2299=3986(N) S6 = S1 + f l g (qRU + Bq ) +=3237+2334+45=6000?2021（ N） YS = S6 =6000 (N) (3)用摩擦條件來驗算傳動滾筒分離點與相遇點張力的關(guān)系 滾筒為包膠滾筒，圍包膠為 190176。取摩擦力備用系數(shù) n=。 由式（ ）可算得允許 YS 的最大值為 SYMAX=S1?[(e???1]/]=3237?()=9000?SY 故摩擦條件滿足。 拉緊力計算 拉緊裝置拉緊力 0F 按式（ ）計算 FO=Si+Sni （ ） 式中 iS —— 拉緊滾筒趨入點張力（ N）； 1iS? —— 拉緊滾筒奔離點張力（ N）。 由式（ ） FO =3237+6000=9237N 查〈〈煤礦機械設(shè)計手冊〉〉初步選定螺旋拉緊裝置。 輸送帶的選擇及強度校核計算 初選輸送帶為 CC56 棉、尼龍、聚酯等織物輸送帶層數(shù)（ Z）按（ ）計算 Z=Fmax n/(B18