【文章內(nèi)容簡介】 可得 D＝ 。 所求的 D與按第一個求得 D相近，因此所選擇的離合器尺寸而且參數(shù)要合理。 豐田卡羅拉離合器的總體設(shè)計 6 3 離合器零件的結(jié)構(gòu)選型及設(shè)計計算 從動盤總成 設(shè)計從動盤總成時應(yīng)注意滿足以下幾個方面的要求： （ 1） 要盡可能的減少轉(zhuǎn)動慣量就是盡量降低變速器換擋時的沖擊。 （ 2） 為了保證汽車平穩(wěn)起步、摩擦面上的壓力分布更均勻等，從動盤應(yīng)具有軸向彈性。 （ 3） 為了避免傳動系的扭轉(zhuǎn)共振以及緩和沖擊載荷，從動盤中應(yīng)裝有扭轉(zhuǎn)減振器。 （ 4） 要有足夠的抗爆裂強度。 帶扭轉(zhuǎn)減振器的和 不帶扭轉(zhuǎn)減振器的是變速器的兩種基本結(jié)構(gòu)型式。 不帶扭轉(zhuǎn)減振器的從動盤結(jié)構(gòu)簡單，重量較輕。帶扭轉(zhuǎn)減振器的從動盤現(xiàn)在大部分使用在今天的汽車中，避免汽車系統(tǒng)的共振、降低系統(tǒng)的噪聲等一系列措施將可以提高汽車的使用壽命，從而能夠使汽車在行駛的過程中的舒適性相應(yīng)的得到提高并且使汽車的起步更加趨于平穩(wěn)。 從動盤由從動片、摩擦片和從動盤轂等 3個基本部分組成 4。 從動片 設(shè)計從動片時要盡量控制其重量，要盡量將其質(zhì)量分布在其旋轉(zhuǎn)中心處，從而使其轉(zhuǎn)動慣量不至于過大。其慣性力是由其從動盤的轉(zhuǎn)速變化引起的，變速器換擋齒輪間 輪齒的沖擊和變速器中的同步裝置之間的磨損是由慣性引起的。慣性力的大小和從盤盤的轉(zhuǎn)動慣量呈線性關(guān)系，轉(zhuǎn)動慣量的降低能夠降低變速器換擋的沖擊，從動片通常做的較薄，通常選用 厚的鋼板沖制而成。為了進一步減小從動片的轉(zhuǎn)動慣量，有時將從動片外緣的盤形部分磨薄至 ，使其質(zhì)量更加靠近宣旋轉(zhuǎn)中心。 離合器的平順結(jié)合將確保汽車能夠平穩(wěn)起步，單片離合器的從動片一般制成軸向彈性結(jié)構(gòu)。這樣，在離合器的結(jié)合過程中，主動盤和從動盤之間的壓力是逐漸增加的。 從動盤轂 發(fā)動機轉(zhuǎn)矩是從動盤轂的花鍵 孔輸出，變速器第一軸花鍵軸就插在該花鍵孔內(nèi)。從動盤轂和變速器第一軸的花鍵結(jié)合方式，目前都采用齒側(cè)定心的矩形花鍵?；ㄦI之間通常選擇動配合，為了確保離合器能夠在分離和結(jié)合的過程中使從動盤轂在花鍵軸上自由滑動。 從動盤轂的結(jié)構(gòu)由兩部分組成：盤轂和法蘭。過去兩者直接做成一體，現(xiàn)今國外都做成裝配式，以節(jié)約材料。 1． 從動盤轂花鍵尺寸選擇 根據(jù) GB1144－ 1974 選定的花鍵標(biāo)準(zhǔn)，我們可以根據(jù)從動盤的外徑和發(fā)動機的轉(zhuǎn)豐田卡羅拉離合器的總體設(shè)計 7 矩選擇花鍵尺寸。表 31 選取其尺寸入下：從動盤外徑 D ＝ 200mm，發(fā)動機轉(zhuǎn) cT ＝ 110 N m，花鍵齒 數(shù) n ＝ 10，花鍵外徑 39。D ＝ 29mm，花鍵內(nèi)徑 ‘d ＝ 23mm，齒厚 b ＝ 4mm，有效長度 l ＝ 25mm，擠壓應(yīng)力 ?? 。 表 31 從動盤轂花鍵尺寸系列 從動盤外徑 D/mm 發(fā)動機轉(zhuǎn)矩 maxe? / N m 花鍵 齒數(shù) n 花鍵 外徑 D/mm 花鍵 內(nèi)徑 d/mm 鍵齒寬 b/mm 有效 齒長 l/mm 擠壓 應(yīng)力 ? /MPa 160 50 10 23 18 3 20 10 180 70 10 26 21 3 20 200 110 10 29 23 4 25 225 150 10 32 26 4 30 250 200 10 35 28 4 35 280 280 10 35 32 4 40 300 310 10 4 32 5 40 豐田卡羅拉離合器的總體設(shè)計 8 0 325 380 10 40 32 5 45 350 480 10 40 32 5 50 380 600 10 40 32 5 55 410 720 10 45 36 5 60 430 800 10 45 36 5 65 450 950 10 52 41 6 65 從東片和摩擦片之間一般有兩種緊固方法：粘接法與鉚接法。從動盤轂一般由中碳鋼鍛造而成，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，擠壓應(yīng)力一般不能超過 20MPa。 2． 從動盤轂花鍵的強度校核 ①花鍵齒的側(cè)面壓力 ZdDTP e )( 4 max???? （ 31） 式中 Z ―從動盤轂的數(shù)目。 因此 NP 210)2329( 1104 3 ???? ?? ? ②擠壓應(yīng)力 nhlP?擠? （ 32） 式中 h―花鍵齒的工作高度， m， 2)( dDh ???? 。 豐田卡羅拉離合器的總體設(shè)計 9 因此 1025)2 2329(10 2 3 03???????擠? MPa 所以符合要求 。 根據(jù)經(jīng)驗、參照同類產(chǎn)品，選取從動盤摩擦材料為金屬材料。除了應(yīng)有對一般有機摩擦材料所需要的綜合性能之外，還應(yīng)著重考慮以下兩方面性能，防止出現(xiàn)負(fù)面影響： （ 1）對偶件的耐磨性； （ 2）離合器接合時工作的粗暴性。 壓蓋和離合器蓋 壓盤設(shè)計 壓盤的設(shè)計包括幾何尺寸的確定選擇和傳力方式的選擇兩個方面。 1．壓盤傳力方式的選擇 壓盤是離合器的主動部分，壓盤在傳遞轉(zhuǎn)矩時將和飛輪一起帶動從動盤轉(zhuǎn)動，因此壓盤與飛輪一定存在必然的聯(lián)系，它們之間的這種關(guān)系不但允許壓盤在離合器分離過程中能自由地做軸向移動， 而且還能夠使壓盤和從動盤脫離接觸。壓盤的傳力方式有凸臺式連接、鍵式連接、銷式連接。 壓盤的結(jié)構(gòu)形狀除于傳力方式有關(guān)外，還與壓緊方式和分離方式有關(guān)。在采用沿圓周分布的圓柱螺旋彈簧作壓緊彈簧時，壓盤上應(yīng)鑄有圓柱形凸臺作為彈簧的導(dǎo)向座 1。 2．傳力銷的強度校核 圖 31 傳力銷的受力圖 由圖 31可知，傳力銷同時承受由力 Q? 、 Q? 所引起的彎曲應(yīng)力和 P （接合時的彈簧壓緊力）引起的拉伸應(yīng)力。此外，傳力銷表面在寬度 1S 與 2S 的范圍內(nèi)還受其 Q?和 Q? 的擠壓作用。其強度校核如下。 1） 拉彎復(fù)合應(yīng)力 ① 作用力 豐田卡羅拉離合器的總體設(shè)計 10 nenRTQ 2 max?? （ 33） nenRTQ 4 max??? （ 34） 式中 maxeT ―發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩， N m； n ―傳力銷數(shù)目； nR ―力 Q? 和 Q? 的作用半徑， m。 因此 1016562 110 3 ?????? ?QN 110 3 ??????? ?Q N ② 傳力銷的彎曲應(yīng) 3m a x )2( dnR baTWM neBB ? ???彎? nRbaTM neB 4)2(m a x ?? （ 35） 式中 BM ―彎矩， N m，； d―傳力銷根部直徑， cm； BW ―傳力銷抗彎截面模量， 3cm ； ba, ―力 Q? 和 Q? 的作用力臂， cm。 因此， )(11093 ?????? ???? ?彎?Mpa 530][ ?b? MPa ③傳力銷的拉伸應(yīng)力 ndP24?? ?拉 （ 36） 因此 264 1 2 9 8 7 . 6 7 . 3 53 . 1 4 1 8 . 5