【文章內(nèi)容簡介】 一排燒嘴 2燒結(jié)機(jī) 52㎡ 2500 3450 920～1020 :1 :1 3燒結(jié)機(jī) 52㎡ 600 3600 800～1020 :1 6:01 1豎爐 10㎡ 北 8200 南 10000 70 北 9500 南 7900 26 913～1069 :1 北:1 南:1 150 70 1烘干 66 13 1020 :1 160 155 2豎爐 10㎡ 南 10000 北 10000 95 南 9740 北 8900 28 :1 200 2烘干 4400 75 11 :1 436 170 12 從爐窯現(xiàn)場調(diào)查情況來看，燒結(jié)工序存在問題為： 1）實際觀察及現(xiàn)場人員反映燒結(jié)機(jī)煤氣支管、豎爐支管煤氣流量不準(zhǔn)確，且燒結(jié)機(jī)風(fēng)量計量不準(zhǔn)確，空燃比根據(jù)操作人員經(jīng)驗調(diào)節(jié)，因此不能保證合理的空氣過剩系數(shù)和經(jīng)濟(jì)燃燒。 2） 1烘干爐煤氣和空氣流量表壞， 2烘干爐 排煙溫度 過高 ， 煤氣消耗量大 ； 3） 烘干爐和豎爐爐皮溫度偏高，熱量損失大，浪費煤氣 與行業(yè)先進(jìn)水平對比差距 工序名稱 行業(yè)先進(jìn)水平 某公司 差距 kgce/t 折算高爐煤 氣 m179。/t kgce/t 折算高爐煤 氣 m179。/t kgce/t 折算高爐煤氣 m179。/t 燒結(jié)機(jī) 21 78 57 豎爐 170 222 52 存在問題及改善措施 序號 存在問題 問題描述 節(jié)能措施 實施 目標(biāo) 項目投資（萬元） 優(yōu)先級別 1 燒結(jié)點火爐煤氣消耗高 煤氣支管，且風(fēng)量計量不準(zhǔn)確，空燃比根據(jù)操作人員經(jīng)驗調(diào)節(jié)，不能保證合理的空氣過剩系數(shù)和經(jīng)濟(jì)燃 燒。 完善煤氣和空氣計量儀表，降低煤氣消耗，等措施。 轉(zhuǎn)爐煤氣消耗降低至 20m179。/t礦 A 實施燒結(jié)點火自動控制。 C 2 豎爐 煤氣支管，計量不準(zhǔn)確，空燃比根據(jù)操作人員經(jīng)驗調(diào)節(jié)，不能保證合理的空氣過剩系數(shù)和經(jīng)濟(jì)燃燒。 完善煤氣和空氣計量儀表， 實施自動燒爐改造， 降低煤氣消耗。 降低煤氣消耗 至170m179。/t A 1烘干爐煤氣和空氣流量表壞， 2烘干爐排煙溫度過高，煤氣消耗量大； 烘干爐和豎爐爐皮溫度偏高，熱量損失大，浪費煤氣 完善爐膛內(nèi)部耐材保溫，降低熱量損失，降低煤氣消耗。 從現(xiàn)場 觀察，豎爐球排出溫度較高，謀劃利用 二次冷卻余熱及 此部分余熱用于預(yù)熱煤氣和空氣 ，降低煤氣消耗。 B 13 煉鐵工序 煤氣系統(tǒng)平衡圖 1 高 爐( 頂 壓 1 4 2 K P a )2 高 爐( 頂 壓 1 2 0 K P a )3 高 爐( 頂 壓 1 2 0 K P a )發(fā) 生 量 1 4 萬 m 179。 / h1 高 爐熱 風(fēng) 爐2 高 爐熱 風(fēng) 爐3 高 爐熱 風(fēng) 爐噴 煤烘 干爐發(fā) 生 量 1 4 萬 m 179。 / h發(fā) 生 量 1 4 萬 m 179。 / h重 力除 塵布 袋除 塵重 力除 塵布 袋除 塵每 座 高 爐 有 4 座 熱 風(fēng) 爐 ，兩 燒 一 送 制 ， 每 座 熱 風(fēng) 爐用 煤 氣 量 3 . 3 萬 m 179。 / h煤 氣 空 氣 雙預(yù) 熱 器助燃風(fēng)空 氣 預(yù) 熱 器助燃風(fēng)空 氣 預(yù) 熱 器助燃風(fēng)T R T 發(fā) 電 T R T 發(fā) 電 T R T 發(fā) 電噸 鐵3 2 k w h噸 鐵2 8 k w h噸 鐵2 2 k w hA V 4 5風(fēng) 機(jī)A V 4 0風(fēng) 機(jī)A V 4 0風(fēng) 機(jī)重 力除 塵布 袋除 塵廢氣由煙囪排放廢氣由煙囪排放廢氣由煙囪排放1 0 0 3 0 0 ℃1 0 0 3 0 0 ℃1 0 0 3 0 0 ℃高爐煤氣發(fā)生量 由于高爐煤氣產(chǎn)量無計量，熱風(fēng)爐煤氣計量儀表總管和支管均不準(zhǔn)確，因此按照以下兩種計算方法計算： 1)按照焦比和煤比經(jīng)驗公式計算： *（凈焦比 +焦丁比） *+*（煙煤比 +無煙煤比） * =*（ +） *+*（ +） *=1986m179。/噸鐵。 2)按氮平衡法計算公式如下： VG=N2f/ N2m F （ 1） 式中： VG— 噸鐵高爐煤氣產(chǎn)量 Nm3/t 鐵 N2f— 鼓風(fēng)中的 N2含量 % 14 N2m— 煤氣中的 N2含量 % F— 噸鐵鼓風(fēng)量 Nm3/t 鐵 我公司高爐鼓風(fēng)量約 1660m179。/min，噸鐵鼓風(fēng)量約 1280m179。/t鐵，高爐煤氣中氮氣含量為 53%， 空氣 氮氣含量為 79%，考慮鼓風(fēng)富氧 3500m179。/h， 則鼓風(fēng)中的氧氣含量為 %，則 噸鐵煤氣發(fā)生量為： *1280=1840m179。/t 鐵。 由于噴煤氮氣量未扣除， 按此方法計算實際煤氣發(fā)生量應(yīng)高于此值。 3)按炭平衡法計算 如下 20xx 年 12月份指標(biāo) 序號 名稱 單耗（ kg/t） 含碳量（ %） 總碳量 1 焦炭 2 無煙煤 3 煙煤 4 焦丁 5 重力灰 30 6 布袋灰 20 7 鐵水 1000 8 汽化碳量 注：焦比和煤比單耗為濕基 高爐煤氣成分如下表 O2(%) N2(%) CH4(%) CO(%) CO2(%) H2(%) Q(KJ/Nm3) 含碳 組分 噸鐵煤氣發(fā)生量為 **（ ） =1800Nm179。/t 鐵。 綜合 以上三 種計算， 按噸鐵煤氣發(fā)生量暫按 1800m179。計。 15 熱風(fēng)爐 燃燒情況 工序 爐窯名稱 煤氣用量 助燃空氣量 爐 膛溫度（℃） 理論空燃比 實際空燃比 排煙溫度 爐皮溫度 備注 m179。/h 溫度（℃） 預(yù)熱后溫度（℃） m179。/h 溫度（℃） 預(yù)熱后溫度（℃） 煉鐵 1爐熱風(fēng)爐 111→161 13→ 145 :1 147 9 109 8 111 2爐熱風(fēng)爐 98 20→ 90 :1 90、 60 60、 110 3爐熱風(fēng)爐 75 19→ 110 :1 100、100、 100、100 噴煤熱風(fēng)爐 13000 21100 32 12 11115 21041 :1 288/75 335/73 165 280 1燃燒室出口 管道外測量 198℃ ，熱風(fēng)量26800，熱風(fēng)爐廢氣129℃ 2164,24300、130 16 從 熱風(fēng)爐 現(xiàn)場調(diào)查情況來看，煉鐵工序存在問題為： 1）實際觀察及現(xiàn)場人員反映高爐熱風(fēng)爐煤氣支管流量、空氣流量不準(zhǔn)確，空燃比根據(jù)操作人員經(jīng)驗調(diào)節(jié)，因此不能保證合理的空氣過剩系數(shù)和經(jīng)濟(jì)燃燒。 2）高爐熱風(fēng)爐 爐皮溫度存在偏高的現(xiàn)象，存在熱量損失。 與行業(yè)先進(jìn)水平對比差距 工序名稱 行業(yè)先進(jìn)水平 某公司 差距 kgce/t 折算高爐煤氣 m179。/t kgce/t 折算高爐煤氣 m179。/t kgce/t 折算高爐煤氣 m179。/t 煉鐵 558 861 303 高爐熱風(fēng)爐 理論 煤氣消耗計算 根據(jù)公式： V 煤氣 =（ V 風(fēng) *（ C 風(fēng) t 風(fēng) C 冷 t 冷 ） η V 空 C 空 t 空 ） /η Q 低 +η C 煤氣 t 煤氣 得 ： V 煤氣 煤氣消耗量 V 風(fēng) 周期風(fēng)量 C 風(fēng) 熱風(fēng)比熱（ 179。?℃） t 風(fēng) 熱風(fēng)溫度（ 1178℃） C 冷 冷風(fēng)比熱 （ 179。?℃） η 熱風(fēng)爐熱效率（暫按 75%計算） t 冷 150℃ V 空 助燃空氣量 (由于熱風(fēng)爐無空氣計量根據(jù)風(fēng)機(jī)參數(shù)暫定為 45000m179。/h) C 空 助燃空氣比熱（ KJ/m179。?℃） t 空 助燃空氣溫度（ 1145℃， 290℃， 3100℃） Q 低 煤氣地位發(fā)熱量（ 3300kj/Nm179。） C 煤氣 煤氣比熱（ KJ/m179。?℃） t 煤氣 煤氣溫度（ 1160℃， 298℃， 375℃） 其他條件：熱風(fēng)爐加熱制度為兩燒兩送，加熱和送風(fēng)為分別為 2小時左右，因此按每座熱風(fēng)爐加熱和送風(fēng)為分別為 1 小時計算。 1熱風(fēng)爐煤氣消耗為： 25770*2=51540m179。/h 2熱風(fēng)爐煤氣消耗為： 28050*2=56100 m179。/h 3熱風(fēng)爐煤氣消耗為： 27720*2=555440m179。/h 按鐵 產(chǎn)量計算噸鐵煤氣消耗為： 700m179。/t鐵；若兩燒一送，按加熱 110 分鐘，送 17 風(fēng) 60 分鐘計算，煤氣消耗約 670m179。/t 鐵。 存在問題及改善措施 序號 存在問題 問題描述 節(jié)能措施 實施 目標(biāo) 項目投資（萬元） 優(yōu)先級別 1 煉鐵熱風(fēng)爐煤氣消耗量高 熱風(fēng)爐煤氣支管流量、空氣流量不準(zhǔn)確，空燃比根據(jù)操作人員經(jīng)驗調(diào)節(jié)，因此不能保證合理的空氣過剩系數(shù)和經(jīng)濟(jì)燃燒。 完善煤氣和空氣計量儀表，或增加煙氣含氧量儀表，根據(jù)熱風(fēng)爐溫度實施自動燒爐改造，降低煤氣消耗。 降低煤氣消耗至700m179。/h A 高爐熱風(fēng)爐爐皮溫度存在偏高的現(xiàn)象，存在熱量損失。 完善爐膛內(nèi)部耐材保溫，降低熱量損失，降低煤氣消耗。 B 現(xiàn)加熱和送風(fēng)制度為兩燒兩送 加熱和送風(fēng)為分別為 2小時左右，因此按每座熱風(fēng)爐加熱和送風(fēng)為分別為 1小時 與周邊其他 單位對比，謀劃 加熱和送風(fēng)制度改為兩燒一送，停掉一座熱風(fēng)爐。 降低煤氣消耗至670m179。/h C 18 煉鋼工序 煤氣系統(tǒng)平衡圖 8 烤 包 器高 爐 煤 氣 最 大 1 3 0 0 0 m3/ h 左 右流 量 3 0 0 0 m3/ h7 烤 包 器合 金 烘 烤5 烤 包 器4 烤 包 器3 烤 包 器2 烤 包 器2 混 鐵 爐1 混 鐵 爐方 坯 北 烤 包 器方 坯 南 烤 包 器臥 式 烤 包 器 6 1 爐 在 線2 爐 在 線板 坯 線 下 烘 烤 中間 包 ( 外 協(xié) ）板 坯 北 烤 包 器板 坯 南 烤 包 器1 鐵 包 烤 包 器轉(zhuǎn) 爐 煤 氣 5 0 0 0 7 0 0 0 m3/ h 左 右流 量 3 0 0 0 m3/ h8 0 0 1 3 0 0 m3/ h8 0 0 1 3 0 0 m3/ h1 0 0 0 m3/ h4 0 0 6 0 0 m3/ h4 0 0 6 0 0 m3/ h8 0 0 1 0 0 0 m3/ h8 0 0 1 0 0 0 m3/ h1 0 0 0 m3/ h1 0 0 0 m3/ h1 0 0 0 m3/ h6 0 0 8 0 0 m3/ h1 0 0 0 m3/ h1 0 0 0 m3/ h1 0 0 0 m3/ h1 0 0 0 m3/ h5 萬 轉(zhuǎn) 爐 煤氣 柜1 轉(zhuǎn) 爐 2 轉(zhuǎn) 爐三 通 閥 逆 止 水 封 及三 管 放 散 等一 次 風(fēng) 機(jī) 房轉(zhuǎn) 爐 煤 氣 加壓 站并 入 高 爐 煤 氣 管道回 收 1 0 8 m 179。 / t 鋼電除塵 19 爐窯設(shè)備燃燒情況 工序 爐窯名稱 煤氣用量 助燃空氣量 爐膛溫度（℃） 理論空燃比 實際空燃比 排煙溫度 備注 m179。/h 溫度（℃） 預(yù)熱后溫度（℃） m179。/h 溫度（℃） 預(yù)熱后溫度（℃） 煉鋼 1混鐵爐 :1 無煤氣及空氣量計 量 2混鐵爐 :1 烤包器 :1 細(xì)粉熱風(fēng)爐 16000～20xx0 8