【文章內容簡介】 足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度小 于 ,滿足要求 ! 十 、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 : R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值 ,取 ； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中 R取最大支座反力， R= 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! R≤ kN時，可采用單扣件； R kN時，應采用雙扣件； R，應采用可調托座。 十一 、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其 中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1= (已經包括組合系數(shù) ) 腳手架鋼管的自重 N2 = = N = += —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i 查表得到； i —— 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)； i = A —— 立桿凈截面面積 (cm2)； A = W —— 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)； W = 中天建設集團 新建天津市電子信息高級技術學校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 20 —— 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f] = ； l0 —— 計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式 (1)或 (2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 計算長度附加系數(shù)，按照表 1取值為 ； u —— 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ； u = a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = ； 公式 (1)的計算結果： l0= = =2976/= = =7646/( 424)=， 立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! 公式 (2)的計算結果： l0=+2 = =1900/= = =7646/( 424)=， 立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足 要求 ! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式 (3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 計算長度附加系數(shù)，按照表 2取值為 ； 公式 (3) 的 計 算 結 果 ： l0= (+2 )= =2257/= = =7646/( 424)=， 立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在 安全隱患。 表 1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1 —————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤ h≤ h≤ h≤ k1 —————————————————————————————————— 表 2 模板支架計算長度附加系數(shù) k2 中天建設集團 新建天津市電子信息高級技術學校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 21 ————————————————— —————————————————— H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或 u1h(m) ———————————————————————————————————— 以上表參照 杜榮軍：《扣件式鋼管模板高 支撐架設計和使用安全》 十二 、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 其中 p —— 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)， p = N/A； p = N —— 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)； N = A —— 基礎底面面積 (m2)； A = fg —— 地基承載力設計值 (kN/m2)； fg = 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc —— 腳手架地基承載力調整系數(shù)； kc = fgk —— 地基承載力標準值； fgk = 地基承載力的計算滿足要求 ! 11m梁 、樓板 模板（扣件式鋼管）支撐計算書 中天建設集團 新建天津市電子信息高級技術學校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 22 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元 一、參數(shù)信息 梁截面寬度 B(m):； 梁截面高度 D(m): 混凝土板厚度 (mm):； 立桿縱距（沿梁跨度方向間距） La(m):； 立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(m):； 腳手架步距 (m):； 梁 、板 支撐架搭設高度 H(m)： ~ 梁兩側立柱間距 (m):； 承重架支設 :木方支撐梁截面； 梁底按照均勻布置承重桿 4根 ； 立桿橫向間距或排距 Lb(m):； 采用的鋼管類型為 Φ48； 扣件連接方式 :單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù) :；梁底縱向橫桿采用雙扣件。 腳手架掃地桿距地 300mm； 模板自重 (kN/m2):； 中天建設集團 新建天津市電子信息高級技術學校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 23 鋼筋自重 (kN/m3):； 施工均布荷載標準值 (kN/m2):； 新澆混凝土側壓力標準 值 (kN/m2):； 傾倒混凝土側壓力 (kN/m2):； 振搗混凝土荷載標準值 (kN/m2): 木材品種：馬尾松； 木材彈性模量 E(N/mm2)： ； 木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)： ； 木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)： ； 面板類型： 木 膠合面板； 面板彈性模量 E(N/mm2)： ； 面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)： ； 梁底模板支撐的間距 (mm)： ； 面板厚度 (mm)： ； 外龍骨 間距 (mm)： 600； 內龍骨 間距 (mm)： 300； 穿梁螺栓水平間距 (mm)： 600； 穿梁螺栓豎向間距 (mm)： 300； 穿梁螺栓直徑 (mm)： M14； 外 龍骨材料： 鋼管 ； 鋼管類型為 Φ48 外龍骨 合并根數(shù)： 2； 內 龍骨材料：木 方 ,寬度 50mm，高度 80mm； 模板 參數(shù) 頂托梁采用雙鋼管 48 地基承載力標準值 105kN/m2，基礎底面擴展面積 ，地基承載力調整系中天建設集團 新建天津市電子信息高級技術學校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 24 數(shù) 。 板底木方間距 150mm； 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆 混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值 : 其中 c—— 混凝土的重力密度，取 ； t —— 新澆混凝土的初凝時間，為 0時 (表示無資料 )取 200/(T+15)，取 ； T —— 混凝土的入模溫度，取 ℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取 ； H —— 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； 1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； 2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=考慮結構的重要性系數(shù) ，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1==考慮結 構的 重要性 系數(shù) ， 倒混 凝土時 產生 的荷 載標準 值 F2==。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取 。 荷載計算值 q = + =面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； 中天建設集團 新建天津市電子信息高級技術學校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 25 I = ； 3 0 0 3 0 0 3 0 01 0 . 0 7 k N /mA B 計算簡圖 0 . 0 7 20 . 0 9 1 彎矩圖 () 1 . 2 11 . 8 11 . 5 11 . 5 11 . 8 11 . 2 1 剪力圖 (kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 3 0 0 3 0 0 3 0 0 7 . 1 3 k N /mA B 變形計算受力圖 1 . 1 5 90 . 0 9 2 變形圖 (mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1= 中天建設集團 新建天津市電子信息高級技術學校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 26 N2= N3= N4= 最大彎矩 M = 最大變形 V = (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 1000 1000/11250=面板的抗彎強度設計值 [f]，取 ； 面板的抗彎強度驗算 f [f],滿足要求 ! (2)抗剪計算 [可以不計算 ] (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 面板的最大撓度小于 ,滿足要 求 ! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載 q= + =撓度計算荷載標準值 q= =內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 3 0 0 4 0 0 2 9 01 0 . 0 7 k N /mA B 內龍骨計算簡圖 0 . 4 5 30 . 0 0 0 內龍骨彎矩圖 () 中天建設集團 新建天津市電子信息高級技術學校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 27 0 . 0 03 . 0 22 . 0 91 . 9 42 . 9 20 . 0 0 內龍骨剪力圖 (kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 3 0 0 4 0 0 2 9 0 7 . 1 3 k N /mA B 內龍骨變形計算受力圖 0 . 3 1 60 . 1 8 2 內龍骨變形圖 (mm) 經過計算得到最大彎 矩 M= 經過計算得到最大支座 F= 經過計算得到最大變形 V= 內龍骨的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f= 106/=內龍骨的抗彎計算強度小于 ,滿足要求 ! (2)內龍骨抗剪計 算 [可以不計算 ] 中天建設集團 新建天津市電子信息高級技術學校項目部 超高大跨度模 板 支撐體系 專項施工方案 28 截面抗剪強度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強度計算值 T=3 301