【文章內(nèi)容簡介】 油 29861 360 278 四線油 13111 354 280 西南石油大學(xué)本科畢業(yè)論文 8 續(xù)表 出 方 五線油 7500 360 233 減渣油 160583 373 236 水蒸氣 3533 360 763 內(nèi)回流 L 360 278 278L 合計 281060+L +278L 由熱量平衡得： 106+226L=106+278L； 可得： L=43654 kg/h 則減五線板上的汽相總量為： V21=1139+25444+39889+29861+13111+3533+43654=103 kg/h 則減五線板上的液相總量為： L21=43654 kg/h 減壓四線塔板上的氣液負荷 根據(jù)大慶煉油廠減壓蒸餾裝置采集的操作數(shù)據(jù)，并由 參考文獻 [10]查得此溫度下的焓，列于表 中：（取一小時為單位時間） 表 四線抽出板上的氣液平衡 物料 流率 kg/h 密度 ρ20 溫度 ℃ 焓 kcal/kg 熱量 kcal/h(106) 氣相 液相 入方 進料 277778 393 260 氣提蒸汽 3728 400 780 內(nèi)回流 L 347 226 226L 合計 281506+L +226L 出方 減頂油 1139 354 284 一線油 25444 354 276 二線油 39889 354 277 三線油 29861 354 278 四線油 13111 354 231 五線油 7500 360 233 減渣油 160583 373 236 水蒸氣 3728 354 763 內(nèi)回流 L 354 278 278L 合計 281255+L +278L 200 萬噸 /年原油減壓蒸餾裝置初步設(shè)計 9 由熱量平衡得： 106+226L=106+278L； 可得： L=56077 kg/h 則減四線板上的汽相總量為： V18=1139+25444+39889+29861+3728+56077=103 kg/h 則減四線板上的液相總量為： L18=56077 kg/h 減壓三線塔板上的氣液負荷 根據(jù)大慶煉油廠減壓蒸餾裝置采集的操作數(shù)據(jù)，并由 參考文獻 [10]查得此溫度下的焓，列于表 中：（取一小時為單位時間） 表 三線抽出板上的氣液平衡 物料 流率 kg/h 密度 ρ20 溫度 ℃ 焓 kcal/kg 熱量 kcal/h(106) 氣相 液相 入方 進料 277778 393 260 氣提蒸汽 4056 400 780 內(nèi)回流 L 333 217 217L 合計 281834+L +217L 出方 減頂油 1139 340 270 一線油 25444 340 263 二線油 39889 340 262 三線油 29861 340 四線油 13111 354 231 五線油 7500 360 233 減渣油 160583 373 236 水蒸氣 4056 340 內(nèi)回流 L 340 263 263L 合計 281583+L +263L 西南石油大學(xué)本科畢業(yè)論文 10 由熱量平衡得： 106+217L=106+263L； 可得： L=123326 kg/h 則減三線板上的汽相總量為： V12=1139+25444+39889+4056+123326=103 kg/h 則減三線板上的液相總量為： L12=123326 kg/h 減壓二線塔板上的氣液負荷 根據(jù)大慶煉油廠減壓蒸餾裝置采集的操作數(shù)據(jù)，并由 參考文獻 [10]查得此溫度下的焓，列于表 中：（取一小時為單位時間） 表 二線抽出板上的氣液平衡 物料 流率 kg/h 密度 ρ20 溫度 ℃ 焓 kcal/kg 熱量 kcal/h(106) 氣相 液相 入方 進料 277778 393 260 氣提蒸汽 4773 400 780 內(nèi)回流 L 254 157 157L 合計 282551+L +157L 出方 減頂油 1139 261 218 一線油 25444 261 212 二線油 39889 261 三線油 29861 340 四線油 13111 354 231 五線油 7500 360 233 減渣油 160583 373 236 水蒸氣 4773 261 715 內(nèi)回流 L 261 214 214L 合計 282300+L +214L 200 萬噸 /年原油減壓蒸餾裝置初步設(shè)計 11 由熱量平衡得： 106+157L=106+214L+106； 可得： L=74807 kg/h 則減二線板上的汽相總量為： V7=1139+25444+4773+74807=103 kg/h 則減二線板上的液相總量為： L7=74807 kg/h 減壓一線塔板上的氣液負荷 根據(jù)大慶煉油廠減壓蒸餾裝置采集的操作數(shù)據(jù)，并由 參考文獻 [10]查得此溫度下的焓，列于表 中：（取一小時為單位時間） 表 一 線 抽出板上的氣液平衡 物料 流率 kg/h 密度 ρ20 溫度 ℃ 焓 kcal/kg 熱量 kcal/h(106) 氣相 液相 入方 進料 277778 393 260 氣提蒸汽 5690 400 780 內(nèi)回流 L 123 75 75L 合計 283468+L +75L 出方 減頂油 1139 130 142 一線油 25444 130 二線油 39889 261 三線油 29861 340 四線油 13111 354 231 五線油 7500 360 233 減渣油 160583 373 236 水蒸氣 5690 130 內(nèi)回流 L 130 143 143L 合計 283217+L +143L 西南石油大學(xué)本科畢業(yè)論文 12 由熱量平衡得： 106+75L=106+143L+106； 可得： L=38559 kg/h 則減一線板上的汽相總量為： V1=1139+5690+38559=103 kg/h 則減一線板上的液相總量為： L1=38559 kg/h 二中抽出板上的氣液負荷 根據(jù)大慶煉油廠減壓蒸餾裝置采集的操作數(shù)據(jù)，并由 參考文獻 [10]查得此溫度下的焓，列于表 中：（取一小時為單位時間） 表 二中抽出板上的氣液平衡 物料 流率 kg/h 密度 ρ20 溫度 ℃ 焓 kcal/Kg 熱量 kcal/h(106) 氣相 液相 入方 進料 277778 393 260 氣提蒸汽 4773 400 780 內(nèi)回流 L 279 170 170L 合計 282551+L +170L 出方 減頂油 1139 285 231 一線油 25444 285 230 二線油 39889 285 229 三線油 29861 285 227 四線油 13111 354 231 五線油 7500 360 233 減渣油 160583 373 236 水蒸氣 4773 130 726 內(nèi)回流 L 130 227 227L 合計 282300+L +227L 200 萬噸 /年原油減壓蒸餾裝置初步設(shè)計 13 由熱量平衡得： 106+170L=106+227L； 可得： L=136965 kg/h 則二中抽出板上的汽相總量為： V14=1139+25444+39889+29861+4773+136965=103 kg/h 則二中抽出板上的液相總量為： L14=136965 kg/h 二中回流板上的氣液負荷 根據(jù)大慶煉油廠減壓蒸餾裝置采集的操作數(shù)據(jù)，并由 參考文獻 [10]查得此溫度下的焓，列于表 中：（取一小時為單位時間） 表 二中回流板上的氣液平衡 物料 流率 kg/h 密度 ρ20 溫度 ℃ 焓 kcal/kg 熱量 kcal/h(106) 氣相 液相 入方 進料 277778 393 260 氣提蒸汽 4773 400 780 內(nèi)回流 L 266 165 165L 合計 282551+L +165L 出方 減頂油 1139 272 226 一線油 25444 272 225 二線油 39889 272 224 三線油 29861 272 222 四線油 13111 354 231 五線油 7500 360 233 減渣油 160583 373 236 水蒸氣 4773 130 720 內(nèi)回流 L 130 222 222L 合計 282300+L +222L 西南石油大學(xué)本科畢業(yè)論文 14 由熱量平衡得： 106+165L=106+222L+106； 可得： L=15825 kg/h 則二中回流板上的汽相總量為： V13=1139+25444+39889+29861+4773+15825=103 kg/h 則二中回流板上的液相總量為： L13=15825 kg/h 一中抽出板上的氣液負荷 根據(jù)大慶煉油廠減壓蒸餾裝置采集的操作數(shù)據(jù)，并由 參考文獻 [10]查得此溫度下的焓，列于表 中：（取一小時為單位時間） 表 一中抽出板上的氣液平衡 物料 流率 Kg/h 密度 ρ20 溫度 ℃ 焓 Kcal/Kg 熱量 Kcal/h(106) 氣相 液相 入方 進料 277778 393 260 氣提蒸汽 5690 400 780 內(nèi)回流 L 175 104 104L 合計 283468+L +104L 出方 減頂油 1139 193 226 一線油 25444 193 225 二線油 39889 261 三線油 29861 340 四線油 13111 354 231 五線油 7500 360 233 減渣油 160583 373 236 水蒸氣 5690 193 683 內(nèi)回流 L 193 175 175L 合計 283217+L +175L 200 萬噸 /年原油減壓蒸餾裝置初步設(shè)計 15 由熱量平衡得： 106+104L=106+175L+106； 可得： L=58732 kg/h 則一中抽出板上的汽相總量為： V4=1139+25444+5690+58732=103 kg/h 則一中抽出板上的液相總量為： L=58732 kg/h 一中回流板上的氣液 荷 根據(jù)大慶煉油廠減壓蒸餾裝置采集的操作數(shù)據(jù)，并由 參考文獻 [10]查得此溫度下的焓 ,列于表 中： （取一小時為單位時間） 表 一中回流板上的氣液平衡 物料 流率 Kg/h 密度 ρ20 溫度 ℃ 焓 Kcal/Kg 熱量 Kcal/h(106) 氣相 液相 入方 進料 277778 393 260 氣提蒸汽 5690 400 780 內(nèi)回流 L 160 95 95L 合計 283468+L +95L 出方 減頂油 1139 170 164 一線油 25444 170 163 二線油 39889 261 三線油 29861 340 四線油 13111 354 231 五線油 7500 360 233 減渣油 160583 373 236 水蒸氣 5690 193 內(nèi)回流 L 193 163 163L 合計 283217+L +163L 西南石油大學(xué)本科畢業(yè)論文 16 由熱量平衡得： 106+95L=106+163L+106 可得： L=4294Kg/h 則 一中回流板上的汽相總量為：