【文章內(nèi)容簡介】 輸出 Reactions Horizontal Vertical Horizontal Node L/C FX (kN) FY (kN) FZ (kN) 1 5:QD1 6:QD2 4 5:QD1 6:QD2 5 5:QD1 6:QD2 7 5:QD1 6:QD2 埋件 MJ04 的計算 埋件 MJ04 采用 300*300 mm 平板 埋件 ,埋板厚度 t＝ 10mm； 6 根φ 12mm 的HRB335 級鋼筋 ,最 外 排錨筋間距 z＝ 200 mm， 錨 筋 總 長度 L＝ 280 mm。 根據(jù)《 Reactions》表 (支點 5)得 埋件所受 荷載設計值 ： 軸力 ： N＝ KN 9 剪力 ： V＝ KN 彎矩： 產(chǎn)生的彎矩： M＝ Fy e0 ＝ 540 ＝ KNmm 式中 ： e0—— 豎框螺栓到埋件間距 540 mm； 埋件錨筋總截面積 計 算 一個預埋件錨筋的總截面面積 As 應同時滿足下式： As≥V/a ravfy＋ N/＋ M/ As≥N/ bfy＋ M/ 式中 ： ar—— 鋼筋層數(shù)影響系數(shù)， 本計算取 ； z—— 最上排與最下排錨筋間距 200mm； av— — 鋼筋受剪承載力系數(shù) ,當 av大于 時 ,取 av等于 ； ab—— 錨板彎曲變形折減系數(shù) ； av＝ (－ )(f c/fy) ＝ (－ 12)() ＝ 式中 ： fc—— 砼軸心受壓強度設計值 ； fy—— 錨筋抗拉強度設計值 300N/mm2； ab＝ ＋ ＝ ＋ 10/ 12 ＝ 式中 ： t—— 埋板厚度 mm； d—— 錨筋直徑 mm； 實際采用的錨筋總截面面積為 As ＝ 6(π 122)＝ mm2 則： V/aravfy＋ N/＋ M/ ＝ 103/(0. 66300) ＋ 103/(0. 8300) ＋ 106/( 300 200) ＝ 240 mm2＜ As＝ mm2 則： N/＋ M/ ＝ 103/(0. 8300) ＋ 106/( 300 200) ＝ 404 mm2＜ As＝ mm2 錨筋的錨固長度計算 (錨筋端部 雙面貼焊 ,錨固長度折減系數(shù)為 ) La＝ α d fy/ft ＝ 12 300/ ＝ 271 mm＜ L＝ 280 mm 式中 ： ft—— 砼軸心受 拉 強度設計值 ； fy—— 錨筋抗拉強度設計值 300N/mm2； α —— 錨筋的外形系數(shù) , 取 ； d—— 錨筋 公稱直徑 mm； 所以，預埋件錨筋總截面積滿足承載力 要求！ 10 埋件 MJ01 的計算 埋件 MJ01 采用 300*200 mm 平板 埋件 ,埋板厚度 t＝ 10mm； 4 根φ 12mm 的HRB335 級鋼筋 ,最 外 排錨筋間距 z＝ 100 mm， 錨 筋 總 長度 L＝ 280 mm。 根據(jù)《 Reactions》表 (支點 7)得 埋件所受 荷載設計值 ： 軸力 ： N＝ KN 剪力 ： V＝ 0 KN 埋件錨筋總截面積 計 算 一個預埋件錨筋的總截面面積 As 應同時滿足下式： As≥V/a ravfy＋ N/＋ M/ As≥N/ bfy＋ M/ 式中 ： ar—— 鋼筋層數(shù)影響系數(shù)， 本計算取 ； z—— 最上排與最下排錨筋間距 100mm； av—— 鋼筋受剪承載力系數(shù) ,當 av大于 時 ,取 av等于 ； ab—— 錨板彎曲變形折減系數(shù) ； av＝ (－ )(f c/fy) ＝ (－ 12)() ＝ 式中 ： fc—— 砼軸心受壓強度設計值 ； fy—— 錨筋抗拉強度設計值 300N/mm2； ab＝ ＋ ＝ ＋ 10/ 12 ＝ 式中 ： t—— 埋板厚度 mm； d—— 錨筋直徑 mm； 實際采用的錨筋總截面面積為 As ＝ 4(π 122)＝ 452 mm2 則： V/aravfy＋ N/＋ M/ ＝ 0/(0. 66300) ＋ 103/(0. 8300) ＋ /( 300 200) ＝ mm2＜ As＝ 452 mm2 則： N/＋ M/ 11 ＝ 103/(0. 8300) ＋ 0/( 300 100) ＝ mm2＜ As＝ 452 mm2 錨筋的錨固長度計算 (錨筋 彎鉤 處理 ,錨固長度折減系數(shù)為 ) La＝ α d fy/ft ＝ 12 300/ ＝ 271 mm＜ L＝ 280 mm 式中 ： ft—— 砼軸心受 拉 強度設計值 ； fy—— 錨筋抗拉強度設計值 300N/mm2； α —— 錨筋的外形系數(shù) , 取 ； d—— 錨筋 公稱直徑 mm； 所以，預埋件錨筋總截面積滿足承載力 要求！ 12 (四 )東、西立面石材幕墻埋件的計算 東、西立面石材幕墻系統(tǒng)的 危險 標高為 米 。外層面材采用 40mm 的石灰石，內(nèi)層面材采用 3mm 的鋁單板， 分 格寬度 B＝ 米。 支撐結(jié)構(gòu)采用的計算方法為有限單元法，計算軟件為 。 整體模型圖： 節(jié)點編號圖： 13 ： A、永久荷載（ DL）： 支撐鋼結(jié)構(gòu)主要承受自重及附屬面材的重量。構(gòu)件的自重由程序根據(jù)重量密度自動進行計算。 附屬石材的重量： Gk1＝ tγ 石 1. 1 103 ＝ 40 281. 1 103 ＝ KN/m2 式中： t—— 石材 的厚度 mm； γ 石 —— 石材 的密度 28KN／ m3； 考慮其它附件的作用，取 的放大倍數(shù)。 附屬鋁板的重量： Gk2＝ tγ 板 3 103 ＝ 3 27 3 103 ＝ KN/m2 式中： t—— 鋁板 的厚度 mm； γ 板 —— 鋁板 的密度 27KN／ m3； 考慮其它附件的作用，取 3 的放大倍數(shù)。 B、正面風荷載（ WL1）： 風荷載標準值： Wk＝ β gZμ s1μ zW o ＝ ＝ ／ m2 式中： β gZ—— 陣風系數(shù) ； μ s1—— 局部風壓體型系數(shù) 取 ； 14 μ z—— 風壓高度變化系數(shù) ； Wo—— 基本風壓 KN／ m2； C、側(cè)面風荷載（ WL2）： 風荷載標準值： Wk＝ β gZμ s1μ zW o ＝ 2 ＝ ／ m2 式中： β gZ—— 陣風系數(shù) ； μ s1—— 局部風壓體型系數(shù) 取 ； μ z—— 風壓高度變化系數(shù) ； Wo—— 基本風壓 KN／ m2； D、 水平地震作用 (EQ)： 根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》，唐山抗震設防烈度為 8 度，設計基本地震加速度值為 。根據(jù)《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》第 條地震作用可采用簡化的等效靜力計算方法進行計算。具體計算方法如下： qE＝ β Eα max Gk ＝ 5 ＝ KN/m2 式中： qEK— 分布水平地震作用標準值 KN/m2； β E—— 動力放大系數(shù)， 取 ； α max—— 水平地震影響系數(shù)最大值， 取 ； Gk—— 幕墻 的重力荷載標準值 KN/m2； 3．荷載（效應）組合 根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（ GB500092020）》、《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范（ JGJ1022020）》考慮如下荷載組合： （效應）組合 QD1： DL＋ WL＋