【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 總計(jì) kN ④ 對(duì)于 C 縱梁自重 kN 粉刷 kN 連系梁傳來板得重力 kN 連系梁傳來縱墻的重力 kN 連系梁傳來橫向次梁的力 kN 總計(jì) kN ⑤ 對(duì)于 C1 縱向連系梁自重 kN 粉刷 kN 縱向聯(lián)系梁傳來板的重力 kN 縱向連系梁傳來縱墻的重力 kN 縱向連系梁傳來橫向次梁的力 kN 總計(jì) kN ⑥ 對(duì)于 D 縱向連系梁自重 kN 粉刷 kN 縱向聯(lián)系梁傳來板的重力 kN 縱向連系梁傳來縱墻的重力 kN 縱向連系梁傳來橫向次梁的力 kN 總計(jì) kN ⑵ 活載 ① 對(duì)于 A D 集中荷載為 kN 對(duì)于 B B1 C C1 軸為 kN 底層框架集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ⑴ 恒載 ① 對(duì)于 A 縱向連系梁自重 kN 粉刷 kN 縱向連系梁傳來板得重力 kN 縱向聯(lián)系梁傳來縱墻的重力 kN 縱向聯(lián)系梁傳來橫向次梁的力 kN 總計(jì) kN ② 對(duì)于 B C 縱向連系梁自重 kN 粉刷 kN 縱向連系梁傳來的板得重力 kN 縱向聯(lián)系梁傳來 橫向次梁的力 kN 總計(jì) kN ③ 對(duì)于 D 縱向梁自重 kN 粉刷 kN 縱向連系梁傳來板得重力 kN 縱向連系梁傳來縱墻的重力 kN 縱向連系梁傳來橫向次梁的力 kN 總計(jì) kN ⑵ 活載 ① 對(duì)于 A D 集中荷載為 kN ② 對(duì)于 B C 集中荷載為 kN 8 水平地震作用 下 框架的側(cè)移驗(yàn)算 橫梁線剛度及柱線剛度計(jì)算 在現(xiàn)澆樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩取 02II? ，邊框架梁取 ? ，梁柱的線剛度計(jì)算見下表。 桿件 截面尺寸 相對(duì)剛度 B(mm) H(mm) 邊框架梁 300 700 30 7500 1 中框架梁 300 700 30 7500 2 層框架柱 700 700 30 4500 3,4 層框架柱 600 600 30 3900 1 層框架柱 700 700 30 5050 框架柱的橫向側(cè)移剛度 D 值 項(xiàng)目 K D 根數(shù) 層 柱類型 三，四層 邊框架邊柱 4 邊框架中柱 4 中框架邊柱 12 中框架中柱 12 底層 邊框架邊柱 4 邊框架中柱 4 cE 0I L cEIi L?910 1010 710910 1010 7101010 1010 7101010 1010 8101010 1010 810c? 中框架邊柱 12 中框架中柱 12 二層 邊框架邊柱 4 邊框架中柱 4 中框架邊柱 12 中框架中柱 12 柱的側(cè)移剛度按公式 D =212hicc? （ 21） 其中： kkc ??2?（一般層） ， kkc ??? ? （底層） （ 22） cb kkk 2/?? （一般層）， cb kkk /?? （底層） （ 23 橫向框架自振周期 采用頂點(diǎn)假想位移法計(jì)算自振 周期 層次 )(KNGi ? )(KNGi ( / )D KN mm? )(mui? )(mui 4 3 2 1 對(duì)于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu) ,其基本自振周期 1T (s)可按下式計(jì)算 : TTT ?? ? （ 32） 式中 : Tu ? 計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移 (m),即假想把集中在各層樓面處的 重力荷載代表值 iG 作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移； T? ? 結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù) ,框架結(jié)構(gòu)取～ 。 則自振周期為 TTT ?? ? = ? = 橫向地震作用計(jì)算 結(jié)構(gòu)高度為 質(zhì)量和剛度分布均勻，變形以剪切型為主，可以采用底部剪力法。 由于該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為 8 度，場(chǎng)地土為 II 類，設(shè)計(jì)地震分組為第一組， 設(shè)計(jì)地震加速度 ， 由《抗震規(guī)范》查得： max ? ? 1 0 . 5 6 9 1 . 4 1 . 4 0 . 3 5 0 . 4 9gT s T s? ? ? ? ?，考慮頂部附加水平地震作用 11 )(TTg?? max? = () =? 0 . 8 5 0 . 8 5 6 7 9 1 3 . 7 5 7 7 2 6 . 6e q EG G K N? ? ? ?1 = 0 . 1 0 3 5 7 7 2 6 . 6 = 5 9 4 5 . 8 4 K NE K e qFG??? 因?yàn)榭紤]頂部附加集中力作用，查表得 n1= 0 .0 8 0 .0 2 0 .0 8 0 .5 5 6 9 0 .0 2 0 .0 2 5T?? ? ? ? ? ? 則 nn= 0 .0 2 5 5 9 4 5 .8 4 1 4 8 .6 4 5EKF F KN?? ? ? ? ? n1(1iii E KnjjjGHFFGH????? ） 表 32 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓蓋地震剪力計(jì)算表 層數(shù) iH （ m） iG （ kN） iiHG （ kN m） ? jjii HGHG iF (kN) iV (kN) 機(jī)房 4 3 2 1 電梯間的參數(shù)計(jì)算 9o= 10I ? 10= 10I ? 10ci = 10? c= ? ?? ? 2 1 8 .8 ( / m mD K N?? ） 考慮鞭梢效應(yīng)驗(yàn)算橫向框架梁的側(cè)移 見下表 7ci= 10EIL ??zci= = ? 表 33 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算 層次 iV （ kN） ?iD （ kN/mm） i?? (mm) i? (mm) ih (mm) e? =iih?? 機(jī)房 . 3000 11181 4 3900 11413 3 3900 1740 2 4500 1605 1 5050 1723 剪重比驗(yàn)算 為了保證結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定和安全，需要進(jìn)行結(jié)構(gòu)剪重比驗(yàn)算，各層的剪重比計(jì)算詳見 層號(hào) )(mhi )(KNVi ??nj j KNG1 )( iV /??nj jG1 4 3 2 1 查規(guī)范得最小地震剪力系數(shù) λ = 由表得各層的剪重比均大于 ，滿足要求 9 水平地震作