基于加筋土結(jié)構(gòu)的內(nèi)部穩(wěn)定性的抗震設(shè)計可靠性英文文獻翻譯(編輯修改稿)
2024-10-06 17:50 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 式中 2 ta n ,ri vi ei viP L z? ? ? ???，作用在嵌入加固長度（ Lei）的有效豎直壓力，而且δ是回填土接觸面摩擦角。加固拔出失效的極限狀態(tài)方程如下， （ 22） 5 可靠性指標(biāo)的估算 在本節(jié)中，對各個土層對拉張失效和拔出失效的可靠性指標(biāo)的估算進行了描述。這里對高為 9 米，坡腳為 90176。的加固擋土墻進行了分析。這里假設(shè)回填土摩擦角（φ）為 30176。，容重（γ）為 18KN/m3。在表 1 中給出了考慮的參數(shù)范圍的結(jié)果的說明。變異系數(shù)與容重和回填的摩擦角有關(guān)，它們根據(jù)在 Ducan（ 2020）和 Phoon與 Kulhawy（ 1999）中的記錄進行選擇。加 固 長 度 的 變 異 系 數(shù) 的 范 圍 在Chalermyanont and Benson (2020)的記錄為 0– 20%。統(tǒng)計的容重和回填土的摩 擦角和長期設(shè)計的加固長度在表 2中描述了出來。上文中提出的兩種失效模式是回填土性質(zhì)、土壤加固接觸面摩擦力、墻的幾何比例、附加荷載、水平和豎直地震加速度和加固長度的函數(shù)。形式約束的功能函數(shù)可以表示成， （ 23） 標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)空間 ? ? 1nk kUu?? 的最優(yōu)化可以定義如下： 1. 估算各個加固層在拉張失效模式下的可靠性指標(biāo)（β t） Minimizes Subjected to （ 24） 2. 估算各個加固層在拔出失效模式下的可靠性指標(biāo)（β po） Minimizes Subjected to （ 25） 以上所述的各個加固層的可靠性指標(biāo)用 Basha 和 Babu 在 2020 年提出的 TRA來估算。對于 RSS 的穩(wěn)定性，它應(yīng)該在每個加固等級都是內(nèi)部穩(wěn)定的也就是它應(yīng)該對各個土層的水平面的土壤加固拔出失效和土工拉張失效是安全的。為了數(shù)名這個方面，在各層水平面的可靠性指標(biāo)值和相應(yīng)的拔出長度和土工的總長度由土壤加固拔出失效和土工拉張失效同時決定。在下文中，水平和豎直地震加速度系數(shù)、摩擦角、加固設(shè)計長度、土壤摩擦角和地震可靠性系數(shù)的加固長度的變異系數(shù)（對于拉張失效和拔出實效兩種模式）、拔出長度和各加固層的總長度作用的影響在圖 1 1 1 14 中進行了討論。 6 結(jié)果和討論 抵抗加固層張力破壞的設(shè)計 和 對可靠度的影響 圖 5所示沿墻體深度方向加固層抵抗張力破壞 ( )的可靠度變化，其中：=, 作為典型值，= ，附加系數(shù) =, 變異系數(shù) ， 和 =7的值分別為 7， 5%。對于在土工合成材料層頂層的軸向拉伸力大大減少，顯示出非常高可靠性指標(biāo)（超過 20）。從圖中可以看出 ，由于超負荷的壓力，從墻體上部到加固成底部更有可能出現(xiàn)張力破壞模式，有更低的可靠度。為此，確保目標(biāo)可靠 度 ( )為 在圖 5a中 做出 了計算 ，為最底部加固層與地震加速度的對照。圖中的一個說明，= ， 高度為 9m,垂直間距為 墻體應(yīng)提供 8層土工合成材料加固層，以此獲得最下面一層 = （ 從墻頂部到 8層 ）。 從圖中也可看出，為確保最底部土層保穩(wěn)定性（ =）兒需要的加固層數(shù)的數(shù)量， 的取值應(yīng)該明顯的從 。例如， =， 高度為 9m,垂直間距為 11層加固層， 以此獲得最下面一層 = （ 從墻頂部到 11層 ）。同樣， 為了避免所有加固層的張拉破壞，在 9m高的墻體需要容納 n=14層，=； n=18層， =。 從中也可以看出 ， 對于一個定值的 ，張拉模式的可靠性指標(biāo)（ ）隨著層數(shù)的增加顯著減少。對于給定 =， 當(dāng)深度從最頂層增加到最底層時，可靠度明顯的從 小到 。 得到類似的結(jié)論，張拉模式對縱 向地震加速度系數(shù)對可靠性指標(biāo)的影響如圖 5b所示。圖 5b得出的結(jié)果表明，確保期望穩(wěn)定性（最底層 =）需要的加固層數(shù)量應(yīng)該隨著水平地震加速度 從 長而按垂直方向增加。 圖 5 a所示 對抵抗張拉破壞可靠度 （ 的影 響， b所示 對抵抗拉拔破壞可靠度 （ 的影響 附加荷載對可靠度（ 的影響 如果期望一個結(jié)構(gòu)承擔(dān)附加荷載，設(shè)計者在墻體設(shè)計計算中應(yīng)考慮附加荷載的影響。在加筋土結(jié)構(gòu)設(shè)計中為了維持與附加荷載作用在墻體上時的張拉失效模式有關(guān)的期望安全等級，需要額外的土層數(shù)量。因此，圖 6表示在變化的可靠度上均勻分布密度（ 的影響， 可靠度為 在前面 幾節(jié)采用的 沿墻體深度方向的抵抗張拉失效的 典型值。 作為一個例證，為避免所有層張拉破壞 ,在 Q=,， 高度為 9m的墻體墻的層數(shù)（ n）分別為 10， 16， 23， 31和 42。 加固設(shè)計強度（ ） 對可靠度（ ）的影響 在地震設(shè)計中， 為了提高地震時抵抗張拉失效的安全性，必須提供有足夠的加固強度。可以通過提供足夠的長期的加固設(shè)計強度 （ ） 。 圖 7給出了沿墻體深度方向抵抗張拉失效的可靠性變化，加固強度設(shè)計值從 40kN/m變化到 80kN/m。圖 7說明，對于 =40kN/m時， 高度為 9m,垂直間距為 28層加固層，以此獲得最下面一層 = （從墻頂部到 28層）。同樣的，需要考 慮 n=14層， =50kN/m, 圖 6 附加系數(shù) （ 對抵抗張拉破壞可靠度 （ 的影響 圖 7 LTDS對 抵抗張拉破壞可靠度 （ 的影響 圖 8 a所示 變異系數(shù) 對抵抗張拉破壞可靠度 （ 的影響， b 所示 變異系數(shù) 對抵抗張拉破壞可靠度 （ 的影響 變異系數(shù) 和 對可靠度 的影響 圖 8a中，顯示了變化的變異系數(shù)摩擦角 、設(shè)計強度 對抵抗延墻體深度方向張拉破壞變化的可靠度的影響。在圖中可以看出，隨著變異系數(shù) 的數(shù)值從 %增加到 15%，變異系數(shù) 的數(shù)值從 %增加到 15%， 的大小顯著減少。圖 8說明，對于變異系數(shù) =5%時，高度為 9m,垂直間距為 14層加固層，以此 獲得 。對于 變異系數(shù)=15%時，高度為 9m,垂直間距為 0., m（ ）的墻體層數(shù)要從 14增加到 19。同樣的，在圖 8b中可以得出變異系數(shù) 和 對張拉模式可靠度 的影響。 所有加固層抵抗拔出破壞的設(shè)計 對拔出長度 及總長度的影響 圖 10 a為 對保證抵抗拔出破壞目標(biāo)可靠性指標(biāo)為 （ ）影響 b為 對保證抵抗拔出破壞目標(biāo)可靠性指標(biāo)為 （ ）影響 圖 9a， b所示， =–所有層拔出破壞目標(biāo)可靠度為 ，沿墻體深度方向所有加固層的拔出長度（ ）和修正總長度（ ）的變化。從圖中可以看出，墻體頂端最上加固層最容易出現(xiàn)拔出破壞模式，為確保存在附加荷載時的可靠度目標(biāo)值，墻體需要更多的拉拔長度和加固修正總長度。從圖 9a， b可以看出，需要提供的所有加固層的拉拔長度和修正總長度的作用，在圖 5a中已經(jīng)確定。 圖 11 從圖中也可看出， 隨著層的深度增加， 固定值 、拔出長度（ ）和修正總長度（ ）減少。給定固定值 =，避免張拉破壞需要 14層， 當(dāng)深度從最頂層（第 1層）增加到最 底層（第 14層） 時 ，拔出長度（ ）從 ，總長度（ ）從 。從圖9a,b可以看出，隨著 值得增加，對于抵抗所有層拔出破壞的目標(biāo)可靠度 ，拔出長度（
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