【文章內(nèi)容簡介】 體結(jié)構(gòu)連接時(shí)水平作用取 q(a+L)，即 B 支座與 A 支座反力之和。 多跨靜定梁計(jì)算： 當(dāng)為等跨時(shí) (各跨 L、 a、 q 均相等 ) 第一跨 B 支座反力 R1B=qL1/2 [1（ a1/L1） 2] （ 528） 第 i跨 B 支座反力 RiBi= 6=R1B [1ai/Li （ ai/Li） i] RiBi= 7=R1B [1ai/Li +（ ai/Li） i] （ 529） （ ai/Li） i 項(xiàng)，當(dāng) i≥ 4 以后，其值很微小， RiB 逼近一定值，可近似?。? 第 i跨 B 支座反力 RiBi= 5= R1B [1ai/Li] （ 530） 第 i跨集中力 Pii= 4=R（ i1） B （ 531） P2＞ P P3＜ P4當(dāng) i≥以后， PI 逼近一定值，同時(shí) Mi逼近一定值。 等跨多跨靜定梁需驗(yàn)算三個(gè)控制截面： （ 1） 第一跨跨中彎距 M1=qL12/8 [1（ ai/Li） ]2 (532) 第一跨 B 支座剪力 V1B=R1B= qL1/2 [1（ a1/L1） 2] （ 533） 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ =M1/γ W+N/A0≤ fa (534) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ = V1BSs/It≤ fav (535) 第 一跨跨中撓度 U1 中 =5qwkL14/384EI[12 .4(a1/L1)2] (536) 第二跨 C支座撓度 U2c=qwka2L23/24EI [1+4(a2/L2)2+3(a2/L2)3]+(P2a22L2/3EI) (1+ a2/L2) (537) 第一跨總撓度 U1 總 = U1 中 + U2c/2≤ 20mm (538) 相對撓度 U1 總 /(L1+a2) ≤ 1/180 (539) (2) 第二跨 A支座彎距 M2A= (P2a2+qa22/2) (540) 第二跨 A支座剪力 V2A= [P2+ qa2/2 (2+a2/L2)]。 V2A=+[P2 (a2/L2)+ qL2/2] (541) 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ A=M2A/γ W+N/A0≤ fa (542) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ A= V2ASs/It≤ fav (543) 折算應(yīng)力 σ ZS=（σ A2+3τ A2） 1/2≤ (544) (3) 第 i跨跨中彎距 Mi= qLi2/8 [1（ ai/Li） ]2Piai [1+（ ai/Li） 2]/2+ ai/Li] (545) 第 i跨跨中剪力 Vi 中 =+P i (ai/Li) (546) 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ 中 =Mi/γ W+N/A0≤ fa (547) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ 中 = Vi 中 Ss/It≤ fav (548) 折算應(yīng)力 σ ZS=（σ 中 2 中 +3τ 中 2） 1/2≤ (549) 第 i跨跨中撓度 Ui 中 =5qwk/Li4/384EIqwka2iL2i / 32EIPi aiL2i / 16EI (550) 第 (i+1)跨 C 支座撓度 U（ i+1） c=qwkaiLi3/24EI [1+4(ai/Li)2+3(ai/Li)3]+(Piai2Li/3EI) (1+ ai/Li) (551) 第一跨總撓度 Ui 總 = Ui 中 + U(i+1)c/2≤ 20mm (552) 相對撓度 Ui 總 /(Li+ai+1) ≤ 1/180 (553) 當(dāng)為不等跨時(shí) [各跨 Li、 ai、 (qi)三項(xiàng)不等 ,或 Li、 ai、 (qi)中有一 (二 )項(xiàng)不等時(shí) ],要逐跨進(jìn)行分析 。 第一跨 B 支座反力 R1B=qL1/2[1（ a1/L2） 2] （ 554） 第 i跨集中力 Pii= 4=R（ i1） B （ 555） 第 i跨 B 支座反力 R iB i= 4=qiLi/2 [1（ ai/Li） 2]Pi（ ai/Li） （ 556） 第一跨跨中彎距 M1=qL12/8 [1（ a1/L1） ]2 （ 557） 第 一跨 B 支座剪力 V1B=R1B= qL1/2 [1（ a1/L1） 2] （ 558） 第一跨跨中剪力 V1 中 =0 （ 559） 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ =M1/γ W+N/A0≤ fa (560) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ = V1A（ V1B） Ss/It≤ fav (561) 第一跨跨中撓度 U1 中 =5qwk1/L14/384EI[(a1/L1)2] (562) 第二跨 C 支座撓度 U2c=qwk2a2L23/24EI [1+4(a2/L2)2+3(a2/L2)3]+P2a22L2/3EI (1+ a2/L2) (563) 第一跨總撓度 U1 總 = U1 中 + U2c/2≤ 20mm (564) 相對撓度 U1 總 /(L1+a2) ≤ 1/180 (565) 第 i跨 A支座彎距 M iA i= 4= [Piai+qiai2/2] （ 566） 第 i跨 A支座剪力 ViA= [Pi+ qiai/2 (2+ai/Li)]。 ViA=+[Pi (ai/Li)+ qiLi /2] (567) 型材截面設(shè)計(jì)最大應(yīng)力值 σ iA=MiA/γ W+N/A0≤ fa (568) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ iA= ViASs/It≤ fav (569) 折算應(yīng)力 σ ZS=（σ iA2+3τ iA2） 1/2≤ (570) 第 i跨跨中彎距 Mi= qLi2/8[1（ ai/Li） ]2Piai [1+（ ai/Li） 2]/2+ ai/Li] (571) 第 i跨跨中剪力 Vi 中 =+P i (ai/Li) (572) 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ 中 =Mi/γ W+N/A0≤ fa (573) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ 中 = Vi 中 Ss/It≤ fav (574) 折算應(yīng)力 σ ZS=（σ 2 中 +3τ 2A） 1/2≤ (575) 第 i跨跨中撓度 Ui 中 =5qwk/Li4/384EIqwka2iL2i / 32EIPi aiL2i / 16EI (576) 第 (i+1)跨 C 支座撓度 U（ I+1） c=qwkaiLi3/24EI [1+4(ai/Li)2+3(ai/Li)3]+(Piai2Li/3EI) (1+ ai/Li) (577) 第 i跨總撓度 Ui 總 = Ui 中 + U(i+1)c/2≤ 20mm (578) 相對撓度 Ui 總 /(Li+ai+1) ≤ 1/180 (579) （多跨鉸接一次超靜定梁， D（ i） ＜ B（ i） )（ 圖 55）（其支承條件和圖 53一樣，只是取不同計(jì)算簡圖） 圖 55 幕墻立柱每層有兩處連接件與主體結(jié)構(gòu)連接，每層立柱在樓層處連接點(diǎn)向上懸挑一段，上一跨立柱下端用插芯連接支承在懸挑端上，取雙支點(diǎn)鉸接多跨梁計(jì)算簡圖要比取雙跨梁計(jì)算簡圖與實(shí)際情支承情況更接近。由于上一跨 B 支座以一下跨懸挑端 (C 點(diǎn) )作支座，上一跨支座反力是作用在下一跨懸挑端 (C點(diǎn) )的集中力，第一跨 (起始梁 )起每層梁作用有均布荷載，第二跨起每層梁在懸挑端 (C點(diǎn) ) 還有集中力，這樣在內(nèi)力分析時(shí)，要從起始梁 (第一跨 )開始，才能逐步順暢計(jì)算。第一跨梁 A 支座有由懸挑端均布荷載產(chǎn)生的支座彎矩， D 支座有 D跨均布荷載產(chǎn)生的支座彎矩，還有 A支座彎矩的影響，第二跨開始還有C 端集中力產(chǎn)生的支座彎矩。驗(yàn)算立柱與主體結(jié)構(gòu)連接時(shí)取 D 支座反力或 A支座與 B 支座反力之和。 雙支點(diǎn)鉸接多跨梁計(jì)算： 第 i跨集中力 P(i)=Rb(i1) (580) 第 i跨 B 支座反力 Rb(i)=qb(i)/2Md(i)/B(i) (581) 第 i跨 A支座彎距 Ma(i)=(P(i)+qA(i)2) (582) 第 i 跨 D 支座彎距 Md(i)=[6 q (B(i)3+D(i)3)/24+Ma(i) D(i)/6]/2 [2 (B(i)+D(i))] (583) 第 i跨長跨跨中彎距 M(i)=q B(i)2/2 (1/2 Md(i)/qB(i)2)2 (584) 第 i跨 D 支座剪力 Vd 左 =qD（ i） /2+│ Ma（ i） Md（ i） ）│ /D（ i） （ 585） Vd 右 = （ qB（ i） /2+│ Md（ i） │ /B（ i） ）