【文章內容簡介】 寬度不足要補拋。爆炸處理軟基筑堤的堤心石斷面方量的重量計量既不是按山體方（約），也不是松方（約 ），經驗值一般按 ∽ 計量，如石料含泥量大或石質太碎，計量還要考慮沖損。 施工方法與爆炸處理軟基報價的關系 :爆炸處理軟基的工作量包括堤身全斷面 ,即泥面以下和泥面以上兩部分 .合理的爆炸處理軟基施工應當是在爆炸處理完成后達到：（ 1）滿足堤身沉降和穩(wěn)定要求；（ 2）堤心斷面接近竣工斷面 ,后續(xù)工程施工方便、成本低；和（ 3）堤身石方量不超方。如僅滿足（ 1）堤身沉降和穩(wěn) 定要求，不考慮后續(xù)工程施工，爆炸處理軟基報價可降低 20∽ 40%。針對本工程特點，在爆炸處理軟基施工時，爆炸采取“ (1)堤頭爆炸， (2)兩側布藥爆炸， 13 (3) 坡腳爆夯”三道工序 ,相應的拋填采用“堤身先寬后窄，石料外大內細”的方法施工。拋填時平臺寬度一次到位，爆后堤身縮窄控制方量，盡量減少理坡工作量。大塊石盡量拋在堤身外側，以利防沖抗浪，同時為拋石護坦和護面施工儲備塊石。 五、 爆破器材的選擇與使用 5． 1 、爆破器材的選擇 1．爆炸處理軟基所用炸藥應有防水性能，本工程擬采用普通的袋裝乳化炸藥，其防水性能能滿足 本工程要求。 2．水下傳引爆器材采用防水性能較好的普通工業(yè)導爆索（塑料外皮）和非電導爆管。 3．起爆用 2 發(fā)并聯(lián)的同廠、同批號 8工業(yè)電雷管用膠布緊緊綁扎在導爆索上，起爆雷管的聚能穴應朝向導爆索的傳爆方向。當總裝藥量較大而需分段起爆時，采用 8 段非電毫秒雷管延時，分段延時250 毫秒左右。起爆電雷管采用電起爆器。 5． 2 、爆破器材的使用 ，發(fā)現(xiàn)過期、變質或破損的爆破器材，不得在工程中使用。 。 ， 藥包重量按設計確定。本工程擬聯(lián)系炸藥廠按要求定做藥包。 ，起爆體由導爆索或非電導爆管制作而成。如用導爆索做起爆體，將導爆索的兩端用防水膠布密封，將其一端按 12cm 左右長度多次折疊成束，并扎緊，即形成起爆體，用炮棍（木或竹制）將其插入藥包的中心，扎緊袋口。 ，爆填時重量應大于設計藥包重量的 1/3 倍；爆夯時配重量要加大，以防被浪沖走，一般與設計藥包重量相當。配重用編織袋裝好，將上述制做好的藥包裝入裝有配重的編織袋內，扎緊袋口。 5． 爆破網路的連接 裝藥后 將每個藥包的導爆索拉出水面，固定在浮漂上，松緊要適中，避免導爆索相互纏繞或靠近。連接網路時，將每個藥包的導爆索按同樣的方向搭接在主導爆索上。搭接長度不小于 15cm，搭接處用防水膠布綁扎緊密，除搭接處外禁止打結或打圈。支導爆索與主導爆索的傳爆方向的夾角必須小于 90 度 。 14 六、 拋填及爆炸參數(shù)設計計算 拋填及爆炸參數(shù)設計 采用“控制加載爆炸擠淤置換法”的計算公式，結合類似工程的施工經驗，對拋填及裝藥參數(shù)進行計算。 6． 設計計算分段 根據(jù)設計斷面及有關地質情況，將海堤分為 8段，各段相關參數(shù)如下： 項 目 樁號 處理長度（ m） 涂面標高（ m） 堤身底面標高（ m） 堤身最大寬度 （ m） 落底寬 度（ m） 0+230~0+327 97 ~ 0+327~0+417 90 ~ 0+417~0+616 199 ~ 0+616~0+822 206 ~ 0+822~1+017 195 ~ 1+017~1+227 210 ~ 1+227~1+436 209 ~ 1+436~1+618 182 ~ 6． 2 、拋填參數(shù)計算 堤 軸 線 藥 包 起爆電纜線 起爆器 港外 港內 電雷管 圖 爆破網路示意圖 堤 軸 線藥 包起爆電纜線起爆器 港外港內 電雷管 15 1．拋填高度的計算 根據(jù)土工計算原理和堤身設計高度，經過理論分析計算，確定堤身拋填高度。設計原則是：拋填施工方便、高潮位時堤頂不過水，爆后堤頂不超高的前提下，拋填高度盡量高，以最大限度地達到擠淤效果；為減少堤身及平臺上多余石方的挖方量，堤身拋填高度應適當?shù)托?。綜合多方面因素，堤頭爆炸時取拋填高程為 +。 2．拋填寬度的設計計算 “控制加載爆炸擠淤置換法” 計算堤身拋填寬度值的要點是：通過拋填寬度控制，使堤身寬度尤其是堤身兩側平臺寬度和厚度得到保證，同時要盡量減少理坡工作量。 內外 側堤頂拋填寬度 PBi 可以由設計的坡腳寬度 Bi、拋填高度 h和拋填堆石體安息角 α 等三個參數(shù)確定。本工程拋填堆石體的自然安息角取為 1： ~，則內、外側拋填寬度分別為： PBi=Bih?tgα B0 (i=內、外， h 泥上首次拋填高度， B0=2~3m) 3． 海堤拋填參數(shù)設計成果表 項 目 樁號 爆前堤頂拋填 寬度（ m） 拋填進尺（ m） 爆前堤頂高程（ m） 爆后堤頂拋填寬度（ m） 爆后堤頂高程（ m） 內側 外側 內側 外側 0+230~0+327 12~14 16~18 5~7 0+327~0+417 12~14 16~18 5~7 0+417~0+616 12~14 16~18 5~7 0+616~0+822 13~15 17~19 4~6 0+822~1+017 13~15 17~19 4~6 1+017~1+227 13~15 17~19 4~6 1+227~1+436 13~15 17~19 4~6 1+436~1+618 13~15 17~19 4~6 、 爆炸參數(shù)的計算 “控制加載爆炸擠淤置換法”計算爆炸參數(shù)的方法和步驟如下： 1．根據(jù)堤身拋填高度和堤身拋填寬度，確定堤身自重擠淤深度，自重擠淤深度 D0通過如下公式確定： 023000 /)]3/(2/)4(2)2[( 0 DhBDBDDCDC ssusu ??????? ????? 16 其中： Cu— 淤泥抗剪強度， B— 拋填堤頂寬度， D0— 堤身自重擠淤下沉量， h— 堤身原泥面以上高度（ h=HD）， D— 設計擠淤置換深度，本工程為 ~。 H— 拋填體總厚度， γ s、 γ — 淤泥、填料重度 . 2．堤頭爆破下沉平均高度 D1： )( 011 DDKD ?? K1為經驗系數(shù)， D為設計擠淤置換深度 3．單藥包重量計算 )(212 kgbDKQ ? K2為經驗系數(shù)， b— 每炮進尺， 4．堤頭爆填藥包的間距 a應滿足如下關系： )( 3/13 QKa ??? K3 為經驗系數(shù)， 3/ Q 值為球形藥包的半徑。 5．堤頭爆填布設的藥包的個數(shù) M應滿足如下關系： 21 MMM ?? 其中， M1為堤頭前面所布設的藥包的個數(shù)， M2為堤頭兩側所布設的藥包的個數(shù)， M1和 M2應分別滿 足如下關系： 1]/)(in t[ 41 ??? aBBKM m， ]/int[2 52 abKM ? Bm為拋填時堤身在泥面處的寬度。 K4 、 K5 為經驗系數(shù) 6． 藥包埋深 HB的設計計算 《爆炸法處理水下地基和基礎技術規(guī)程》 中的藥包埋深按公式 Hmw= Hm+γ w/γ m Hw 計算，式中 : Hmw— 計入覆蓋水深的折算淤泥厚度 (m)； Hm— 置換淤泥厚度 (m)，含淤泥包隆起高度； γ m— 淤泥重度 (kN/m3)，取 kN/m3；γ w— 海水的重度 (kN/m3)，取 kN/m3； Hw— 覆蓋水深 (m)， 藥包在泥面下的埋入深度 HB按下表計?。? Hm (m) 2 24 4 HB 海堤 0+230~1+618 理論計算藥包與設計埋深如下： 單位（ m） 樁 號 設計置換軟基厚度 估算淤泥包 平均高度 水深Hw 折算淤泥厚度 Hmw 藥包埋深理論值 HB 藥包埋深 設計值 HB 0+230~1+618 6~9 17 按公式計算出海堤 的 理論計算藥包埋深有 ，其原因在于該 《規(guī)程》 的適用范圍為 12m 以內泥厚的情況。要達到如此埋深，相應的炸藥量要極大。根據(jù)我們在多個工程的施工實踐經驗并考慮到本工程的地質情況，藥包埋深 12m 以上，單藥包重量要達到 70kg 以上才能有較好的拋擲排淤效果。藥包埋深和重量增大不但會增加布藥時間，同時會極大的帶來安全問題，堤身無法“懸浮”，石料落到堅實層上造成石料超方 , 造成經濟損失。因此，本方案藥包埋深參考相似圍墾工程特別是近期在岱山地區(qū)爆炸處理軟基的經驗 ,經綜合考慮有關因素進行設計。 、設計成果 本工程爆炸及拋填參數(shù)按以上方法計算、并根據(jù)類似工程 的施工經驗同時考慮到本工程的地質情況進行適當調整。綜合得出以下設計成果： 各段堤頭爆炸參數(shù)設計表 項目 樁號 藥包間距（ m） 單藥包重（ Kg） 藥包個數(shù)（個） 藥包泥面下埋深（ m） 單炮藥量 （ kg） 導爆索用量（ m） 0+230~ 0+327 35~45 14~18 6~8 490~810 500 0+327~ 0+417 35~45 14~18 6