【文章內(nèi)容簡介】 =[(+(+24))+，(+(+24))+] 1= q2＝ G1Kb=1= p＝ Q1K=＝ Mmax＝ max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[， +]= m σ＝ Mmax/W＝ 106/37500＝ ≤[f]＝ 15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 q＝ (G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))1= ν＝ 5ql4/(384EI)＝ 52021/(38410000281250)＝ ≤[ν]＝ l/400＝200/400＝ 滿足要求！ 施工電梯方案 第 13 頁 共 38頁 小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格 (mm) 5080 小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f](N/mm2) 小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [τ](N/mm 2) 小梁彈性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁截面慣性矩 I(cm4) 因 [B/lb]取整 ＝ [4600/500]取整 ＝ 9，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為50mm，因此需進(jìn)行最不利組合，計算簡圖如下： 強(qiáng)度驗算 q1＝ [(G1k+(G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=max[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ 因此， q1靜 ＝ (G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活 ＝ Q1kb=＝ M1＝ L2+ L2＝ +＝ m q2＝ G1kb=＝ p＝ Q1k=＝ 施工電梯方案 第 14 頁 共 38頁 M2＝ +＝ +＝ m M3＝ max[q1L12/2， q2L12/2+pL1]=max[， +]＝m Mmax＝ max[M1， M2， M3]＝ ma x[， ， ]＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/53330＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 V1＝ L+ L＝ +＝ V2＝ +＝ +＝ V3＝ max[q1L1， q2L1+p]＝ max[， +]＝ Vmax＝ max[V1， V2， V3]＝ max[， ， ]＝ τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(28050)＝ ≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+))＝ 跨中 νmax＝ (100EI)=5004/(10093502133300)＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 500/400＝ 懸臂端 νmax＝ qL4/(8EI)=504/(893502133300)＝ 0mm≤[ν]＝ l1/400＝ 50/400＝ 滿足要求！ 主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Ф483 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 2 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [τ]( N/mm2) 125 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 因主梁 2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 小梁最大支座反力計算 施工電梯方案 第 15 頁 共 38頁 Q1k＝ q1＝ [(G1k+ (G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ q1靜 ＝ (G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活 ＝ Q1kb=＝ q2＝ (G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))= 承載能力極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁， Rmax＝ ( + )L＝ +＝ 按懸臂梁， R1＝ q1l=＝ R＝ max[Rmax， R1]/2＝ 。 同理， R39。＝ ， R39。39。＝ 正常使用極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁， Rmax＝ ＝ ＝ 按懸臂梁， R1＝ Rmaxl=＝ R＝ max[Rmax， R1]/2＝ 。 同理， R39。＝ ， R39。39。＝ 抗彎驗算 計算簡圖如下： 施工電梯方案 第 16 頁 共 38頁 主梁彎矩圖 (kNm) Mmax＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/4490＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖 (kN) Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/424＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 滿足要 求！ 撓度驗算 施工電梯方案 第 17 頁 共 38頁 主梁變形圖 (mm) νmax＝ 跨中 νmax=≤[ν]=500/400= 懸挑段 νmax＝ ≤[ν]=100/400= 滿足要求！ 立柱驗算 鋼管類型 Ф483 立柱截面面積 A(mm2) 424 立柱截面回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 λ＝ h/i＝ 1800/＝ 114≤[λ]＝ 150 滿足要求！ 查表得， υ＝ Mw=＝ m Nw＝[+(NQik+Mw/lb)]=[(+(24+))+1]+＝ f＝ Nw/(υA)+ Mw/W＝ (424)+106/4490＝ ≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 施工電梯方案 第 18 頁 共 38頁 可調(diào)托座驗算 可調(diào)托座承載力容許值 [N](kN) 30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力 N＝ ≤[N]＝ 30kN 滿足要求！ 5 二類電梯計算書（位于回填土上） 參數(shù)信息 施工升降機(jī)型號 SC200/200 吊籠形式 雙吊籠 架設(shè)總高度 (m) 111 標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度 (m) 導(dǎo)軌架截面長 (m) 導(dǎo)軌架截面寬 (m) 標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重 (kg) 170 對重重量 (kg) 0 單個吊籠重 (kg) 1900 吊籠載重 (kg) 2021 外籠重 (kg) 1225 地基土承載力設(shè)計值 (kPa) 100 地基承載力折減系數(shù) 基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級 C35 承臺底部長向鋼筋 C12@200 承臺底部短向鋼筋 C12@200 基礎(chǔ)長度 l(m) 基礎(chǔ)寬度 b(m) 基礎(chǔ)高度 h(m) 基礎(chǔ)承載計算 導(dǎo)軌架重（共需 74節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重 170kg）： 170kg74=12580kg， 施工升降機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值：Pk=((19002+1225+02+0+12580)+20212)10/1000=； 施工電梯方案 第 19 頁 共 38頁 施工升降機(jī)自重：P=((19002+1225+02+0+12580)+20212)10/1000=； 考慮動載、自重誤差及風(fēng)載對基礎(chǔ)的影響，取系數(shù) n= P=P== 地基承載力驗算 承臺自重標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=25= 承臺自重設(shè)計值： G＝ ＝ 作用在地基上的豎向力設(shè)計值： F＝ += 基礎(chǔ)下地基承載力為： fa= ＝ F= 該基礎(chǔ)符合施工升降機(jī)的要求。 基礎(chǔ)承臺驗算 承臺底面積驗算 軸心受壓基礎(chǔ)基底面積應(yīng)滿足 S==≥(Pk+Gk)/fc=(+)/(103)=。 承臺底面積滿足要求。 承臺抗沖切驗算 由于導(dǎo)軌架直接與基礎(chǔ)相連，故只考慮導(dǎo)軌架對基礎(chǔ)的沖切作用。 計算簡圖如下： F1 ≤ am = (at+ab)/2 F1 = pjA l 式中 Pj 扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力， Pj=P/S=； 施工電梯方案 第 20 頁 共 38頁 βhp 受沖切承載力 截面高度影響系數(shù)， βhp=1； h0 基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度， h0=33035=295mm； Al 沖切驗算時取用的部分基底面積， Al==； am 沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度； at 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導(dǎo)軌架寬 a； ab 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長； ab=a+2h0=+2= am=(at+ab)/2=(+)/2= Fl＝ PjA l== =1945295/1000=≥。 承臺抗沖切滿足要求。 承臺底部彎矩計算 屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)[(2l+a39。)(pmax+p2G/A)+(pmaxp)l] M2 = (1/48)(la39。)2(2b+b39。)(pmax+pmin2G/A) 式中 M1,M2 任意截面 1 22處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值； a1 任意截面 11至基底邊緣最大反力處的距離， a1=； l,b 基礎(chǔ)底面的長和寬； pmax,pmin 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大和最小地基反力設(shè)計值， pmax=pmin=(+)/=； p 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面 11處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值，p=pmax=； G 考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，當(dāng)組合值由永久荷載控制時， G= ，Gk為基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)自重， G==； M1=[(2+)(+)+()]=Nm。 M2=()2/48(2+)(+)=m。 施工電梯方案 第 21 頁 共 38頁 承臺底部配筋計算 αs = M/(α1fcbh02) ξ = 1(12αs)1/2 γs = 1ξ/2 As = M/(γsh0fy) 式中 α1 當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過 C50時， α1取為 ,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為 C80時， α1取為 ,期間按線性內(nèi)插 法， α1=1； 11截面： αs=|M|/(α1fcbh02)=106/(103)=； ξ=1(12αs)1/2=1(12)=； γs=1ξ/2=； As=|M|/(γsfyh0)=106/()=。 22截面： αs=|M|/(α1fcbh02)=106/(103)=； ξ=1(12αs)1/2=1(12)=； γs=1ξ/2=； As=|M|/(γsfyh0)=106/()=。 截面 11配筋： As1= mm2 mm2 截面 22配筋： As2= mm2 mm2 承臺配筋滿足要求！ 6 施工工藝流程 基礎(chǔ)施工： 處于車庫外側(cè)的施工電梯基礎(chǔ)布置在回填土上。進(jìn)行基礎(chǔ)（參照 P15）施工前，應(yīng)先將回填土找平、夯實，確保土層的承載力達(dá)到設(shè)計要求。必要時可拌制 2:8灰土。 （ 1）澆筑 50mm 的 C20 混凝土墊層，找平 +2mm。 （ 2）在墊層上放線，綁扎鋼筋，安裝