【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 =WQ/Cp=390 ( 2400)=℃ 齡期 3 天時(shí)（ 1emt） = 3= 齡期 6 天時(shí)（ 1emt） = 6= 齡期 9 天時(shí)（ 1emt） = 9= 齡期 12 天時(shí)（ 1emt） = 12= 齡期 15 天時(shí)（ 1emt） = 15= 齡期 18 天時(shí)（ 1emt） = 18= 齡期 21 天時(shí)（ 1emt） = 21= 齡期 24 天時(shí)（ 1emt） = 21=1 齡期 27 天時(shí)（ 1emt） = 21=1 齡期 30 天時(shí)（ 1emt） = 30=1 T3= =℃ T6= =℃ T9= =℃ T12= =℃ T15= =℃ T18= =℃ T21= =℃ T24= 1=℃ T27= 1=℃ 16 T30= 1=℃ 2）混凝土內(nèi)部中心最高溫度 實(shí)際狀態(tài)下大體積混凝土上下表面處于維散熱，不同混凝土澆筑厚度與溫升有密切關(guān)系。 Tmax=T0+T(t)?ξ 式中 Tmax 混凝土內(nèi)部中心最高溫度 T0 – 混凝土的澆筑入模溫度，取 20℃ T(t) 混凝土不同齡期的絕熱溫升（℃） ξ 不同澆筑厚度的溫降系數(shù)， 澆筑厚度 (m) 不同齡期 (d)的 ξ值 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 則 T（ 3） =20+ =℃ T（ 6） =20+ =℃ T（ 9） =20+ =℃ T（ 12） =20+ =℃ T（ 15） =20+ =℃ T（ 18） =20+ =℃ T（ 21） =20+ =℃ T（ 24） =20+ =℃ T（ 27） =20+ =℃ T（ 30） =20+ =℃ 17 3）混凝土的內(nèi)外最大溫差 從計(jì)算結(jié)果中科得出，混凝土澆筑后 6 天時(shí) 混凝土內(nèi)部中心最高溫度值最大，達(dá)到 ℃ 。 混凝土澆筑時(shí)預(yù)計(jì)為 5 月中旬，平均氣溫為 25℃，則混凝土的內(nèi)外最大溫差如下： 內(nèi)外溫差 ==℃ 與規(guī)范要求內(nèi)外溫差不得大于 25℃基本接近 ,通過以上計(jì)算，主樓地下室筏板須采取必要的一些技術(shù)措施，可以控制混凝土表面溫度裂縫。 （ 2）底板混凝土收縮溫度應(yīng)力計(jì)算： 預(yù)計(jì)底板混凝土澆筑 30 天左右，底板混凝土的溫度就可降至周圍大氣的溫度，驗(yàn)算底板混凝土整體澆筑后，是否會(huì)產(chǎn)生收縮性裂縫。 底板 L=， H= H/L= 符合計(jì)算假定 1） 阻力系數(shù)： Cx=60N/cm3=2） 底 板厚度 H=1500 ㎜ 3） 各齡期的混凝土彈性模量： E（ t） =β E0(1eφ t) 式中： E（ t） 混凝土從澆筑后至計(jì)算時(shí)的彈性模量（ N/mm2） ,取平均值 E0混凝土的彈性模量，取 E0= 104N/mm2 β 摻合料修正系數(shù)，摻合料 20%時(shí)取β = e常數(shù)，為 t混凝土從澆筑后到計(jì)算時(shí)的天數(shù) 混凝土在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下齡期為 28天時(shí)的彈性模量 混凝土強(qiáng)度等級(jí) 混凝土彈性模量（ N/mm2） 18 C25 104 C30 104 C35 104 C40 104 不同摻合料彈性模量調(diào)整系數(shù) β 摻量 0 20% 30% 40% 粉煤灰 1 礦渣粉 1 E（ 3） = 104( 3)= 104()=104Mpa 同樣方法求得： E（ 6） = 104 Mpa E（ 9） = 104 Mpa E（ 12） = 104 Mpa E（ 15） = 104 Mpa E（ 18） = 104 Mpa E（ 21） = 104 Mpa E（ 24） = 104 Mpa E（ 27） = 104 Mpa E（ 30） = 104 Mpa 4)、混凝土的收縮當(dāng)量溫差 Ty(t) Ty(t)=ε y(t)/α 式中： Ty(t)混凝土各齡期的收縮值 α 混凝土的線膨脹系數(shù) ,取 1 105 非標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下 混凝土任意齡期的收縮變形值 ε y(t)= ε y0（ 1ebt） M1 M2 M3 Mn 式中：ε y0標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下混凝土的極限收縮值，取 104 19 e常數(shù)，為 b— 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取 t— 混凝土齡期（ d） M1 M2 M3 M10 各種修正系數(shù)，經(jīng)計(jì)算總值取為 ε y(30)= 104 (1 30) = 104 ε y(27)= 104 (1 27) = 104 同樣方法求得： ε y(24)= 104 ε y(21)= 104 ε y(18)= 104 ε y(15)= 104 ε y(12)= 104 ε y(9)= 104 ε y(6)= 104 ε y(3)= 104 所以： Ty(30) = 104/1 105=℃ Ty(27) = 104/1 105=℃ 同樣方法求得： Ty(24) =℃ Ty(21) =℃ Ty(18) =℃ Ty(15) =℃ Ty(12) =℃ Ty(9) =℃ Ty(6) =℃ Ty(3) =℃ 5)應(yīng)力松弛系數(shù) S 按 下表采用 各齡期混凝土的應(yīng)力松弛系數(shù) S t(d) 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 S(t) 6)計(jì)算溫度應(yīng)力： δ =E(t)aΔ T/(1ν c) StR 20 Δ T=T0 +2/3T(t)+ T(y)（ t） T(h) 式中：δ — 混凝土的溫度應(yīng)力（ N/mm2） E(t)— 混凝土從澆筑時(shí)至計(jì)算時(shí)的彈性模量（ N/mm2） α — 混凝土的膨脹系數(shù)，取 1 105 Δ T— 混凝土的最大綜合溫差絕對(duì)值 T0— 混凝土的澆筑入模溫度 20℃ T(t)— 澆筑完成一段時(shí)間 t，混凝土的絕熱溫升值，采用 SYG 高性能膨脹抗裂劑后按照經(jīng)驗(yàn)值可降低混凝土的絕熱溫升值 5～ 10℃，本次按降低 5℃計(jì)算。 T(y)（ t） — 混凝土的收縮當(dāng)量溫差 T(h)— 混凝土澆筑完成后達(dá)到穩(wěn)定時(shí)的溫度，根據(jù)氣象資料取平均值 St— 考慮徐變影響的松弛系數(shù)，一般取 ～ R— 混凝土外約束系數(shù)，巖石地基取 1，可滑 動(dòng)墊層取 0，一般地基取～ ν c— 混凝土的泊松比 ,取 ～ δ （ 3） =｛ 104 1 105【 20+2/3 +()25】｝247。() = N/mm2 δ （ 6） =｛ 104 1 105【 20+2/3 +()25】｝247。() = N/mm2 δ （ 9） =｛ 104 1 105【 20+2/3 +()25】｝247。() = N/mm2 δ （ 12） =｛ 104 1 105【 20+2/3 +()25】｝247。() = N/mm2 21 δ （ 15） =｛ 104 1 105【 20+2/3 +()25】｝247。() = N/mm2 δ （ 18） =｛ 104 1 105【 20+2/3 +()25】｝247。() = N/mm2 δ （ 21） =｛ 104 1 105【 20+2/3 +()25】｝247。() = N/mm2 δ （ 24） =｛ 104 1 105【 20+2/3 +()25】｝247。() = N/mm2 δ （ 27） =｛ 104 1 105【 20+2/3 +()25】｝247。() = N/mm2 δ （ 30） =｛ 104 1 105【 20+2/3 +()25】｝247。() = N/mm2 混凝土軸心抗壓、軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fc、 ft 強(qiáng)度 種類 混 凝 土 強(qiáng) 度 等 級(jí) C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 fc ft 通過以上計(jì)算結(jié)果 ft= N/mm2/δ （ 15） = N/mm2=，基本滿足防裂安全系數(shù) 的要求 ,可以看出大體積混凝土在露天養(yǎng)護(hù)期間不會(huì)出現(xiàn)裂縫，在此期 間混凝土表面應(yīng)采取養(yǎng)護(hù)和保溫措施，使養(yǎng)護(hù)溫度加大，綜合溫差減小，則可更好的控制裂縫出現(xiàn)。 （ 3）溫度裂縫控制的技術(shù)措施 22 混凝土澆筑后，由于水泥水化熱導(dǎo)致混凝土內(nèi)部溫升，而混凝土表面散熱較快，形成內(nèi)外溫差，使混凝土內(nèi)部產(chǎn)生壓應(yīng)力，表面產(chǎn)生拉應(yīng)力，此時(shí)，混凝土的齡期很短，抗拉強(qiáng)度較低，因此，在混凝土澆筑后的升溫階段，混凝土的表面易產(chǎn)生表面裂縫，本底板通過計(jì)算，升溫階段混凝土的內(nèi)外溫差基本接近 25℃，因此，須采取防止混凝土表面裂縫的措施。 當(dāng)混凝土降溫時(shí)，由于逐漸散熱而產(chǎn)生收縮，再加上混凝土硬化過程中，混凝土的內(nèi) 部拌合水的水化和蒸發(fā)以及膠質(zhì)體的膠凝等作用，促使混凝土硬化時(shí)的收縮，在收縮時(shí)由于受到基底及結(jié)構(gòu)本身的約束，會(huì)產(chǎn)生很大的收縮應(yīng)力（拉應(yīng)力），當(dāng)收縮應(yīng)力超過當(dāng)時(shí)的混凝土抗拉強(qiáng)度時(shí)，就會(huì)產(chǎn)生收縮裂縫 。 （ 4）防止混凝土表面裂縫的措施： 1） 優(yōu)化混凝土配合比 要選定合理的配合比，在滿足設(shè)計(jì)強(qiáng)度及抗?jié)B要求同時(shí)，也要降低水泥水化熱，以控制水化熱溫升，要求使用普通硅酸鹽 級(jí)低熱水泥。為增加混凝土可泵送性，配合比中摻加粉煤灰（按水泥用量的 10%20%左右摻加），混凝土配合比中要適當(dāng)摻加減水劑及緩凝劑， 可以減少配合比中用水量及增加混凝土和易性，設(shè)計(jì)配合比要求按以上要求調(diào)整試配，并經(jīng)檢驗(yàn)后選定。 2） 混凝土中摻加 SYG 高性能膨脹抗裂劑（水泥用量的 12%）配成補(bǔ)償收縮性混凝土，混凝土中由于加入 SYG 高性能膨脹抗裂劑（限制膨脹率— ） ，混凝土產(chǎn)生微膨脹能轉(zhuǎn)化為自應(yīng)力（