【文章內(nèi)容簡介】 ，當(dāng)管道埋深大于 米時要求設(shè)置泡沫墊，以降低該處的管道應(yīng)力。 5） DN≧600mm 的管道，其彎頭及三通的壁厚應(yīng)比直管加大一級，三通是應(yīng)力比較集中的地方，為防止循環(huán)疲勞破壞，采用柔性連接。 6)敞槽預(yù)熱時，為防止管道有被折彎的危險，每隔保溫管外徑 10倍距離設(shè)回填砂支撐，虛擬固定點處及管道轉(zhuǎn)彎處受力側(cè)， 需在預(yù)熱前先回填。 7)管道預(yù)熱方式：通常供熱管網(wǎng)預(yù)熱均采用熱水預(yù)熱的方法。在沒第 13 頁 共 32 頁 有熱源時，用一臺臨時小型燃油鍋爐提供預(yù)熱用熱水，采用此方法對于大口徑管而言，升溫慢，且耗水量大，預(yù)熱后排水量也大。本工程中擬采用熱風(fēng)預(yù)熱或點預(yù)熱的方法，這兩種方法升溫快，且無耗水量，預(yù)熱效果良好。 管材、管件、管道防腐保溫 管材 熱水管網(wǎng)供水工作壓力 ≦ ，供水溫度 95℃ ，設(shè)計壓力定為 MPa，其管網(wǎng)管材及附件等的材質(zhì)均為 Q235B。 管道附件 (1) 閥門 熱水管網(wǎng)為直埋敷設(shè) ，其管網(wǎng)上的閥門與管道連接均采用焊接。熱力站內(nèi)的閥門均采用法蘭連接或螺紋連接。管網(wǎng)上的防水閥門和放氣閥門采用球閥或截止閥。 (2) 補償器 管網(wǎng)補償器設(shè)置原則如下：盡量利用地形及道路的變化，采用加長彎管自然補償，對于長直管段，采用波紋管補償器，直埋敷設(shè)按最大摩擦長度確定，采用雙向全埋型外防腐型波紋補償器，以減少固定墩的設(shè)置，方便施工。 (3) 管件 管道的彎頭、三通、變徑管均采用標(biāo)準(zhǔn)成品件，管件最小長度不小于 150mm。有補償安裝時，彎頭彎曲半徑 R 不小于 ；無補償冷安裝時，彎頭彎曲半徑 R 不小于 ；熱煨彎管件的彎曲半徑 R 不小于第 14 頁 共 32 頁 4DN。 (4) 預(yù)制直埋保溫管外套管接口做法 對于 DN≧400mm 的預(yù)置保溫管，其外套管接頭采用焊接； DN≦350mm的預(yù)置保溫管，其外套管接頭可采用收縮套式。 管道防腐及保溫 為減少管道的腐蝕，延長管道的壽命，其表面應(yīng)做必要的涂料和防腐處理。保溫管道在保溫前，需要進(jìn)行除銹處理。 聚氨酯預(yù)制保溫管因其工廠化制作，產(chǎn)品質(zhì)量高，保溫效果好，適用于地下直埋，且具有施工周期短、占地少、維修量少、壽命長等特點，已在供熱工程中得到廣泛應(yīng)用。因此，本工程 采用聚氨酯預(yù)制直埋 保溫管，保溫材料為聚氨酯泡沫塑料，外護(hù)高密度聚乙烯套管。熱力站內(nèi)的架空熱水管道的防腐為外涂防銹漆（底漆兩遍面漆一遍），巖棉管殼保溫，外保護(hù)層為鍍鋅鐵皮。 特殊地段處理 直埋敷設(shè)的熱水管網(wǎng)穿跨越特殊地段時處理方式如下： (1) 對于主要交通路段的路口處，可根據(jù)具體情況分別采用管溝、預(yù)埋套管、頂管及開槽直埋敷設(shè)。有條件開挖的路段優(yōu)先考慮直埋敷設(shè)，以節(jié)省投資。 管網(wǎng) 水力 計算及調(diào)節(jié)方式 第 15 頁 共 32 頁 水力計算 (1) 熱水參數(shù) 熱水管網(wǎng) 70℃ 回水經(jīng)回水主干管輸送至 換熱站 （水 — 水換熱站） 內(nèi) ，經(jīng) 循 環(huán)水泵加壓后，進(jìn)入 換熱機組 ，溫度升至 95℃ ，再經(jīng)熱水管網(wǎng)供水主干管輸送至各熱用戶 。熱水管網(wǎng)供熱介質(zhì)設(shè)計參數(shù)如下： 設(shè)計壓力： 供回水設(shè)計溫度： 95/70℃ (2) 計算依據(jù) 熱水管網(wǎng)設(shè)計流量按下式計算 Gn=*Qn/[C(t1t2)] 式中： Gn 為采暖熱負(fù)荷熱力網(wǎng)設(shè)計流量， t/h； Qn 為采暖熱負(fù)荷， kW； C 為水的比熱容， ℃ ； t1,t2 為設(shè)計供回水溫度， ℃ (3) 計算原則 ① 根據(jù)最終規(guī)劃熱 負(fù)荷進(jìn)行設(shè)計計算，并進(jìn)行校核計算； ② 管網(wǎng)阻力損失計算 管網(wǎng)阻力損失按下式計算 △P= （ 1+α ） R L 10179。 kPa 式中： R 為管道比摩阻， Pa/m； L 為管段平面長度， m； α 為管道局部阻力系數(shù)，取 第 16 頁 共 32 頁 熱水管網(wǎng)水力計算， 換熱 站內(nèi)部阻力損失 100kPa，主管網(wǎng)經(jīng)濟比摩阻 30~70Pa/m，介質(zhì)流速小于 3m/s。 為了保證整個供熱系統(tǒng)正常運行，安全平衡供熱、降低能耗、提高勞動生產(chǎn)率，同時為了改善勞動條件，加強生產(chǎn)管理，并取得較好的綜合經(jīng)濟效益。根據(jù)目前國內(nèi)外城市供熱系統(tǒng)自動化控制水平發(fā)展趨勢與自控技術(shù)的現(xiàn)狀，本工程采用可編程控制器（ PLC）對熱力站內(nèi)工藝參數(shù)進(jìn)行采集與控制，并通過電信公司的電話線路與中央控制室調(diào)度中心進(jìn)行數(shù)據(jù)交換，以實現(xiàn)熱力站的監(jiān)控及遠(yuǎn)程監(jiān)測。 PLC 主要包括 CPU 模塊、電源模塊、通信模塊及 I/O 模塊。一次檢測儀表主要包括溫度、壓力變送器，流量計及電動執(zhí)行機構(gòu)。 主要功能： ① 數(shù)據(jù)采集和數(shù)據(jù)預(yù)處理 ② 供熱量的計量與累積 ③ 供熱量的自動調(diào)節(jié)與水泵的開 /?？刂? ④ 數(shù)據(jù)的存儲 ⑤ 運行參數(shù)的在線修改與設(shè)定 ⑥ 系統(tǒng)的自診斷與自恢復(fù) ⑦ 向調(diào)度中心傳送實時數(shù)據(jù)及執(zhí)行調(diào)度中心控制指令 熱力站均設(shè)監(jiān)控裝置， PLC 主要完成站內(nèi)供水溫度、壓力、流量及水泵運行狀態(tài)等參數(shù)的采集，供熱量自動調(diào)節(jié)等功能。同時與調(diào)度中心進(jìn)行數(shù)據(jù)交換并接受調(diào)度中心的調(diào)度指令，對水泵進(jìn)行遠(yuǎn)程開 /?？刂啤５? 17 頁 共 32 頁 在工作人員對熱力站進(jìn)行巡檢或維護(hù)時，可通過手提電腦與 PLC 直接通訊，以便進(jìn)行現(xiàn)場數(shù)據(jù)定期拷貝（歷史數(shù)據(jù)存儲），工藝運行參數(shù)的在線修改與設(shè)定。 此外在熱力站內(nèi)設(shè)有就地顯示儀表，以便巡檢人員現(xiàn)場查巡。 現(xiàn)場一次檢測儀表均選用智能化儀表，主要包括溫度變送器、壓力變送器及流量計，其信號傳輸體制為標(biāo)準(zhǔn) 4～ 20mA DC 信號，直接介入PLC 的 I/O 模塊。 自控儀表供電等級： 220VAC 50Hz 自控儀表供電方式： UPS 供電 自控儀表接地：與電氣專業(yè)共用接地網(wǎng) 熱力網(wǎng)運行調(diào)節(jié)方式 調(diào)節(jié)的必要性 熱水網(wǎng)的調(diào)節(jié)比較復(fù)雜，供熱管網(wǎng)在達(dá)到一定規(guī)模后，普遍存在的問題是冷熱不均，由于管線長，范圍大，突出的現(xiàn)象是水失調(diào)。各用戶的室溫不一致，過熱的 用戶開窗而浪費熱量，而另一些不熱的用戶不得不用其他手段采暖，在提高供水溫度減少流量的條件下，失調(diào)更為嚴(yán)重。為了改善這種情況，早期采用人工調(diào)節(jié)。熱力站在 10 個左右，經(jīng)人工調(diào)節(jié)采用試湊法，能達(dá)到大致的平衡。如果熱網(wǎng)達(dá)到一定規(guī)模，熱力站數(shù)量不斷增加，從而使達(dá)到大致相同的調(diào)節(jié)次數(shù)也成指數(shù)形式增加。分析表明，熱力站在 20 個以上，使用人工調(diào)節(jié)以達(dá)到基本平衡是非常困難的。沒有有效的調(diào)節(jié)手段只好依靠加大熱網(wǎng)循環(huán)流量，減輕失調(diào)，形成了大流量低溫差得惡性循環(huán)方式。經(jīng)過許多供熱單位的統(tǒng)計，這種運第 18 頁 共 32 頁 行方式與科學(xué)的調(diào)節(jié)方式相比能耗約增 加 20～ 25%， 而采用科學(xué)合理的調(diào)節(jié)方式除了節(jié)能外，還可以節(jié)約人力，提高供熱質(zhì)量，對提高管理水平，安全可靠的供熱有重要意義，因此調(diào)節(jié)是十分必要的。 調(diào)節(jié)方式 熱水管網(wǎng) 供熱系統(tǒng)水力工況對熱力工況穩(wěn)定有重要影響，因此實現(xiàn)熱力工況穩(wěn)定的前提必須要進(jìn)行流量均勻性調(diào)節(jié)，即初調(diào)節(jié)。初調(diào)節(jié)在間接供熱方式總采用如下理論： 通過房間采暖熱平衡的過程，滿足下列方程： K1F1(tptn)=K2F2(tntw) tn=(K1F1tp+K2F2tw)/(K1F1+K2F2) 式中： K1F1— 為散 熱器到房間的傳熱能力 K2F2— 為房間向室外散熱的傳熱能力 tp=(t1+t2)/2— 為散熱器的平均水溫 t1— 散熱器進(jìn)水溫度（二次水） t2— 散熱器出水溫度（二次水） tn,tw— 采暖室內(nèi)溫度及室外溫度 由上式可以看出，在一定的室外溫度下，室內(nèi)溫度與 tp 有關(guān)，如調(diào)節(jié)各換熱站中得