【文章內(nèi)容簡介】 RA=q1HC11== （ ← ） R= RA+ RC+Fw=－ （ ← ） 各柱頂剪力分別為： VA= RA－ ηA R=－ +=－ （ ← ） VB=－ ηB R== （ → ） VC= RC－ ηC R=－ +=（ → ） 右風吹時 排架內(nèi)力圖如圖 F Wq52 .6 563 .0 413 .9 5 17 2. 6 1 16 8. 1 958 .3 615 .0 113 .9 59. 7 3 （ a） （ b） 圖 右吹風時排架內(nèi)力圖 吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析 Dmax作用于 A柱 計算簡圖如圖 。 MA= m MB= m 21 課 程 設 計 用 紙 教師批閱： 對 A柱 C3= RA= － M A C3/H=－ － （ ← ） 對 B 柱 C3= RB= M B C3/H= （ → ） R= RA+ RB=－ （ ← ） 各排架柱剪力分別為 VA= RA－ ηA R=－ +=－ （ ← ） VB= RB－ ηB R=+= （ → ） VC= － ηC R==（ → ） 排架各柱內(nèi)力圖如圖 。 D maxM A M BD min （ a） （ b） M、 V 圖 （ c） N 圖 圖 Dmax作用在 A柱時排架內(nèi)力圖 22 課 程 設 計 用 紙 教師批閱： Dmax作用在 B 柱左時 計算簡圖如圖 。 MA= m MB= m 柱頂不動鉸支座反力 RA， RB及總反力 R 分別為： RA= － M A C3/H=－ － （ ← ） RB= M B C3/H= （ → ） R= RA+ RB= （ ← ） 各排架柱剪力分別為 VA= RA－ ηA R=－ － =－ （ ← ） VB= RB－ ηB R=－ = （ → ） VC= － ηC R=－ =－ （ ← ） 排架各柱內(nèi)力圖如圖 D maxD minM A M B （ a） （ b） M、 V 圖 （ c） N 圖 圖 Dmax作用在 B 柱 左 時排架內(nèi)力圖 23 課 程 設 計 用 紙 教師批閱： Dmax作用于 B 柱右 時 計算簡圖如圖 所示。 MB=m MC = m 柱頂不動鉸支座反力 RA,RB 及總反力分別為： RB= － MB C3 / H = － m－ kN（ ← ） RC= MC C3 / H = kNm(→) R = RB ＋ RC =－ ＋ kN =－ (←) 排架各柱頂剪力分別為： VA= － ηA R= = kN (→) VB= RB － ηB R=－ kN＋ =－ (←) VC= RC － ηC R = kN ＋ kN = kN (→) 排架各柱的 內(nèi)力圖如圖 所示 D ma xD mi nM CM B （ a） （ b） M、 V 圖 24 課 程 設 計 用 紙 教 師 批 閱 ： 5 5 5 5（ c） N 圖 圖 Dmax作用在 B 柱 右 時排架 內(nèi)力圖 Dmax作用于 C 柱 時 計算簡圖如圖 所示。 MB= m MC = m 柱頂不動鉸支座反力 RA,RB 及總反力分別為： RB= － MB C3 / H = － m－ (←) RC= MC C3 / H = m(→) R = RB ＋ RC =－ ＋ kN =－ (←) 排架各柱頂剪力分別為： VA= － ηA R= = kN (→) VB= RB － ηB R=－ kN＋ =－ (←) VC= RC － ηC R =＋ kN = (→) 排架各柱的 內(nèi)力圖 如圖 所示 。 Tmax作用于 AB 跨柱 當 AB 跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖 所 示。對于 A 柱， n= ， λ=，由表 得 a = （ － ） / = 則 25 課 程 設 計 用 紙 教師批閱： D maxD minM CM B（ a） 811 .3 9 51 .0 2 226 .8 827 .3 829 .0 6 0（ b） M、 V 圖 （ c） N 圖 圖 Dmax作用在 C 柱 右 時排架內(nèi)力圖 C5 = {2－ 3aλ ＋ λ3 [ (2 ＋ a)(1－ a)2 /n － (2－ 3a)]} / 2[1＋ λ3(1/n－ 1)] = RA = － Tmax C5 = － kN = － (←) 對于 B 柱， n= ， λ=， a = ， C5=，則 RB = － Tmax C5 = － kN = － kN (←) 排架柱頂總反力 R 為： 26 課 程 設 計 用 紙 教師批閱： R= RA ＋ RB = － － kN = － (←) 各柱頂剪力為： VA= RA － ηA R=－ kN＋ =－ kN (←) VB= RB － ηB R=－ kN＋ =－ (←) VC= － ηC R = = (→) 排架各柱的內(nèi)力圖如圖 ， 所示。當 Tmax 方向 相反時，彎矩圖和 剪力只改變符號，方向不變。 T max T max （ a） （ b） M、 V 圖 圖 Tmax作用于 AB 跨時排架內(nèi)力圖 Tmax作用于 BC 跨柱 當 BC 跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖 所示。 RB ， RC 計算如下： 對 B 柱， n= ， λ =， a =， C5= RB = － Tmax C5 = － kN = － (←) 27 課 程 設 計 用 紙 教師批閱： 對C 柱， n= ， λ =， a = ， C5=，則 RC= － Tmax C5 = － kN = － kN (←) 排架柱頂總反力 R 為： R= RB＋ RC = (←) 各柱頂剪力為： VB= RB － ηB R=－ kN＋ =－ (←) VC= RC － ηC R=－ kN＋ =－ (←) VA= － ηAR = = (→) 排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖 ，所示。當 Tmax 方向相反時， 彎矩圖和剪力只改變符號，方向不變。 T max T max（ a） （ b） 圖 Tmax作用于 BC 跨時排架內(nèi)力圖 28 課 程 設 計 用 紙 教師批閱： 5. 內(nèi)力組合 以 A柱內(nèi)力組合為例。表 為各種荷載作用下 A柱內(nèi)力設計值 匯總表，表 為 A柱內(nèi)力組合表，這兩表中的控制截面及正號內(nèi)力 方向如表 中的例圖所示。 內(nèi)力組合按式 （ ） ～式 （ ） 進行。除 Nmax 及相應 M 和 N 一項外，其他三 項均是按式 （ ） 和式 （ ） 求得最不利 內(nèi)力值；對于 Nmax 及相應 M 和 N 一項，Ⅱ — Ⅱ和Ⅲ — Ⅲ截面均按 （ ＋ ）求得最不利內(nèi)力值，而Ⅰ — Ⅰ截面是按式 （ ） 即式 （ ＋ SQK） 求得最不利內(nèi)力。 對柱進行裂縫寬度驗算時，內(nèi)力采用標準值，同時只需對 e0 / h0 的柱進行驗算。為此，表 6 中亦給出了 MK 和 NK的組合值，它們均滿 足 e0 / h0 的條件，對本例來說，對本例來說，這些值均取自 Nmin 及相應的 M 和 V一項。 29 柱號及 正向內(nèi)力 表 A柱設計值總匯表 Ⅲ—Ⅲ Ⅱ—Ⅱ ⅠⅠ 序號 荷載 類別 V N M N M N M 427.46 0.1 386.9 50.42 326.54 13.11 ① 恒載 50.40 6.96 50.40 12.14 50.40 ② 作用在AB跨 屋面活載 0 0 0 ③ 作用在BC跨 16.38 647.15 27.94 647.15 125.35 0 ④ Dmax作用 在A柱 吊車豎向荷載 22.64 135.45 219.72 135.45 13.81 0 54.45 ⑤ Dmax作用 在B柱左 10.29 0 118.34 0 0 ⑥ Dmax作用 在B柱右 0 0 0 ⑦ Dmax作用 在C柱 177。17.41 0 177。138.15 0 177。 0 177。 ⑧ Tmax作用 在AB跨 177。57.04 0 177。57.04 0 177。20.83 0 177。20.83 ⑨ Tmax作用 在BC跨 39.20 0 222.00 0 0 ⑩ 左風 風荷載 13.95 0 45.97 0 0 右風 30 Ⅲ—Ⅲ Ⅱ—Ⅱ ⅠⅠ 截面 表 A柱內(nèi)力組合表 VK NK MK V N M N M N M ① 0.9[③ + (④ +⑥ + ⑧ + ⑩ ] ①0.9[③+ (④+⑥)+0.9⑨+ ⑩] ①0