【文章內容簡介】 度 1L 、斗桿液壓缸的長度 2L 和鏟斗液壓缸的長度 3L 。 動臂運動分析 動臂是 液壓挖掘機 的主要部件， 前面選定整體式動臂， 動臂上任意一點在任一時刻也都是 L1 的函數。 :min1L 動臂油缸的最短長度； :max1L 動臂油缸的伸出的最大長度； A：動臂油缸的下鉸點； B：動臂油缸的上鉸點； C：動臂的下鉸點 . 圖 動臂擺角范圍計算簡圖 如圖 所示， φ1是 L1 的函數，圖中 :min1L 動臂油缸的最短長度； :max1L 動臂油缸的伸出的最大長度； :min1? 動臂油缸兩鉸點分別與動臂下鉸點連線夾角的最小值；:max1? 動臂油缸兩鉸點分別與動臂下鉸點連線夾角的最大值；在三 角形 AB0C 中： 2 2 27 5 1 m i n1 m i n 0 75a r c c o s 2l l LA C B ll? ????? ? ? ?????? 2 2 27 5 1 m a x1 m a x 2 75a r c c o s 2l l LA C B ll? ????? ? ? ?????? 動臂的瞬時轉角為 : 西京學院本科畢業(yè)設計（論文） 10 max1? = 2 2 27 5 1 m a x75a rc c o s 2l l Lll??????????— 1min? 當 F點在水平線 CU 之下時α 21 = ∠ UCB 為負，否則為正。 (圖 F 點坐標計算簡圖 ) F點的坐標為 XF = l30+l1cosα21 YF = l30+l1Sinα21 C點的坐標為 XC = XA+l5COSα11 = l30 YC = YA+l5Sinα11 動臂油缸的力臂 e1 e1 = l5Sin∠ CAB 顯然動臂油缸的最大作用力臂 e1max= l5 斗桿的運動分析 如下圖 所示， D 點為斗桿油缸與動臂的鉸點點， F 點為動臂與斗桿的鉸點，E點為斗桿油缸與斗桿的鉸點。斗桿的位置參數是 l2，這里只討 論斗桿相對于動臂的運動，即只考慮 L2的影響。 1 1 BAC圖 F點坐標計算簡圖 西京學院本科畢業(yè)設計（論文） 11 D斗桿油缸與動臂的鉸點點； F動臂與斗桿的鉸點； E斗桿油缸與斗桿的鉸點； θ斗桿擺角 . 圖 斗桿機構擺角計算簡圖 由圖 2 2 28 9 2 m in2 m in 0 89a r c c o s 2l l LD F E ll? ????? ? ? ?????? 2 2 28 9 2 m a x2 m a x 89a r c c o s 2Z l l LD F E ll? ????? ? ? ?????? 斗桿的瞬時轉角為 : 2 2 28 9 22 2 m in89a r c c o s 2l l Lll?????????????? 則斗桿的作用力臂 e2 =l9Sin∠ DEF 顯然斗桿的最大作用力臂 e2max = l9 鏟斗的運動分析 鏟斗的傳動比 鏟斗相對于 X— Y坐標系的運動是 1L 、 2L 和 3L 的函數，情況較復雜?，F(xiàn)先討論鏟斗相對于斗桿的運動。 西京學院本科畢業(yè)設計（論文） 12 當給定了鏟斗液壓缸長度 3L ，由 表一原 始參數及推導參數出發(fā)，利用幾何關系可依次求得圖 中 5? （ GNF? ）、 32 ? （ GNM? ）、 30 ? （ MGN? ）、 23 ? （ MNQ? ）、26 l （ MQ）、 24? （ MQN? ）、 25 ? （ HMQ? ）、 27l （ HQ ）、 26 ? （ MQK? ）、 27?（ KHQ? ）、 28 ? （ KHN? ）、 29 ? （ HKQ? ）等值。由圖 34 鏟斗液壓缸對 N 點的作用力臂為 ? ? ? ?1 1 3 3 2 3 0s i n s i nr M N M N G M G N l ??? ? ? ? ? ? ? ? 連桿 HK 對 N 點作的用力臂為 2 1 4 2 8s i n s i nr N H N H K l ?? ? ? ? ? 連桿 HK 對 Q 點作的用力臂為 3 2 4 2 9s i n s i nr Q K Q K H l ?? ? ? ? ? 鏟斗連桿機構的總傳動比為 ? ?1 3 2 4 3 2 3 0 2 9132 3 3 1 4 2 8s i n s i ns i nllrri r l l l ? ? ??? ? ????? ? ? 鏟斗相對于斗桿的擺角范圍 3max? 3 7 2 4 2 6 1 8F Q V F Q N NQ M M Q K KQ V? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 當取上 3 3minLL? 和 3 3maxLL? 時可分別求得 3min? 和 3max? 。于是得： 3 m a x 3 m a x 3 m i n? ? ??? 斗齒尖坐標方程 斗齒尖 V的坐標值 VX 和 VY 是 1L 、 2L 和 3L 的函數。 只要推導出 VX 和 VY 的函數表達式，那么整機作業(yè)范圍就可以確定?，F(xiàn)按圖 推導如下。 結合 表一 以及前面計算得到的有關參數值，通過幾何和三角函數運算，可依次 KHNMGVQF圖 鏟斗連桿機構計算簡圖 西京學院本科畢業(yè)設計（論文） 13 求得： 32? （ CFN? ）、 28l （ CN ）、 33 ? （ CNQ? ）、 23l （ CQ）、 34 ? （ FCQ? ）、 35 ?（ CQV? ）、 37l （ CV ）、 36 ? （ QCV? ）等最后得到 : ? ?3 0 3 7 2 1 3 4 3 6c o sVX l l ? ? ?? ? ? ? ? ? ?1 9 1 2 3 7 2 1 3 4 3 6c o s s i nVY l l? ? ? ?? ? ? ? ? ? 最大卸載高度 當動臂液壓缸全伸，斗桿液壓缸全縮，鏟斗液 壓缸處于適當位置使 QV 連線處于垂直狀態(tài)時得到最大卸載高度為： ? ?3 7 2 1 3 2 8C F N Q F N F C Q? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 故 Q 點坐標為： 2 3 7c o sQFX X l ?? ? ? 2 3 7s inQFY Y l ?? ? ? 式中： m a x 1 21c osFCX X l ?? ? ? m ax 1 2 1co sFCY X l ?? ? ? 因此 V點坐標為： 圖 2 10 最大卸載高度簡圖1max2min圖 1 3 231 m i n2m i ny圖 最大挖掘深度計算簡圖 西京學院本科畢業(yè)設計（論文） 14 VQXX? m ax 3V V QY Y Y l? ? ? VY 就是最大卸載高度 2maxH 最大挖掘半徑 當斗桿液壓缸全縮，鏟斗液壓缸處于適當位置使 QV 轉到 CQ 的延長線上， CV水平時得到最大挖掘半徑： 1 m a x 40 30 40VCX R X l l l? ? ? ? ? VCYY? 1maxR 就是最大挖掘半徑。 最大挖掘半徑時的工況是水平面最大挖掘半徑工況下 C、 V 連線繞 C 點轉到水平面而成的。通過兩者的幾何關系，我們可計算得到： l 30 = 85mm ； l 40 = 9800mm； 1maxR =9885mm 此上，已對液壓挖掘機的動臂、斗桿、鏟斗的機構運 動學作了分析。 西京學院本科畢業(yè)設計（論文） 15 第 4 章 工作裝置各部分的基本尺寸計算和驗證 液壓挖掘機基本參數是表示和衡量挖掘機性能的重要指標，本文主要計算和驗證鏟斗、動臂、斗桿的尺寸。 鏟斗各參數的確定 鏟斗結構形狀的設計及基本要求 對于液壓挖掘機，考慮到現(xiàn)實工作狀況和查閱相關文獻資料，對鏟斗結構形狀的設計有以下基本要求： （ 1）、要有利于物料的自由流動，因此，鏟斗內壁不宜設置橫向凸緣、棱角等。斗底的縱向剖面形狀要適合各種物料的運動規(guī)律。 （ 2）、要使物料易于卸凈，縮短卸載時間，并提高鏟斗有效容積。 （ 3）、為使裝進鏟斗的物料不易掉出，斗寬與物料直徑之比應不大于 4 ： 1. （ 4）、裝設斗齒有利于增大鏟斗與物料剛接觸時的挖掘比壓，以便切人或破碎阻力較大的物料。挖硬土或碎石時還能把石塊從土壤中耙出。對斗齒的材料、形狀、安裝結構及其尺寸參數的基本要求是挖掘阻力小，耐磨，易于更換。 鏟斗主要參數的確定 當鏟斗容量 q一定時，挖掘轉角 2? ，挖掘半徑 DR 和平均斗寬 b 之間存在一定的關系，即具有尺寸 DR 和 b的鏟斗轉過 2? 角度所切下的土壤剛好裝滿鏟斗，于是斗容量可按下式計算： ? ?21 2 s in 22 sD skq R b K???? () 式中： sk —— 鏟斗充滿系數； sK —— 土壤松散系數。（查表 ?ss Kk ） 一般取 : ? ? ~ ? () DR 的取值范圍： ? ? 31 .3 ~ 1 .6DRq? () 式中： q—— 鏟斗容量， 3m ； b—— 鏟斗平均寬度， m。 因為 q= 3m ，查表跟經驗公式取 b=型號的機械，初選 DR = 1450mm 西京學院本科畢業(yè)設計（論文） 16 得出 φ = 95/2 = 176。 鏟斗挖掘 31m 體積土壤所消耗的能量稱為切削能容量。反鏟鏟斗的主要參數，即平均鏟斗寬度 b，切削轉角 2? 和挖掘半徑 DR 對轉斗底切削能容量有直接影響，可用下式表示： 21232020 s in c o s 1 . 5 s in 2 2 c o s2 1 0 02 s in 2 2 s in 2DkE k R kb ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ???? ? ????????? () 式中： E —— 鏟斗切削能容量， 3mmN ? ； 1k —— 考慮切削 過程中其他影響因素的系數；（理想狀態(tài)取 11?k ） 2k —— 具有應力因次的系數，在鏟斗容量 q=～ 1 3m 時，取 2k =； 3k —— 具有容積質量因次的系數，在鏟斗容量 q=～ 1 3m 時，取3k =。 顯然，在設計鏟斗時，在滿足鏟斗容量 q 的條件下，應使鏟斗切削能容量 E 最小。由上式可以看出，減小 ? 角，增大鏟斗寬度 b 和切削半徑 DR 能夠減低 E，計算得 E = 3mmN ? 鏟斗兩個鉸點 K、 Q 之間的間距 l24和 l3 的比值 k2 的選取： l24太大將影響機構的傳動特性，太小則影響鏟斗的結構剛度，初選