【文章內(nèi)容簡介】 Lr：燃氣用量 m3（數(shù)據(jù)來源于系統(tǒng)運行數(shù)據(jù)監(jiān)測記錄） Q：燃氣低位熱值，取值 8500kcal/m3 η：鍋爐效率（參見 金牛 全自動燃氣熱水鍋爐 — — Q 型漢和鴻嘉 *節(jié)能可行性 研究 報告 —5— 技術(shù)參數(shù)表） D：采暖天數(shù)，按 139 天計 T：采 暖小時數(shù)，按 24 小時計 A：采暖面積，按 184151m2計算 計算表： 鍋爐名稱 燃氣用量 m3 鍋爐效率 采暖面積 m2 建筑物耗熱量 w/m2 燃氣鍋爐 1 523765 % / / 燃氣鍋爐 2 550440 % / / 燃氣鍋爐 3 598484 % / / 燃氣鍋爐 4 458431 % / / 合計 2131120 / 184151 注：上表中計算數(shù)值以在鍋爐額定效率工況下、未參與鍋爐和管網(wǎng)熱損失計算。 依據(jù)《民用建筑節(jié)能設(shè)計標準（采暖居住建筑部 分）》 JGJ 2695 附錄Ａ 全國主要城鎮(zhèn)采暖期有關(guān)參數(shù)及建筑物耗熱量、采暖耗煤量指標，北京市耗熱量指標為 。而 薊門里 鍋爐房采暖期建筑物耗熱量根據(jù)燃氣使用量計算（未參與鍋爐和管網(wǎng)熱損失計算）為 ，遠高于規(guī)定值 達 %，初步診斷能耗偏高。 2) 燃氣用量指標 采用北京市耗熱量指標 ，反推計算，燃氣用量指標為： Lrz= QzADT/ =(*184151*139*24)/(*8500*%) 指標值實際值05101520253035建筑物耗熱量漢和鴻嘉 *節(jié)能可行性 研究 報告 —6— = 1382865m3 L=Lr — Lrz=2131120— 1382865=748255m3 由上式計算可以看出，如果采取有效的節(jié)能手段，把約 748255 m3的燃氣節(jié)約下來，將可創(chuàng)收很大的節(jié)能收益。我們在以下第五章節(jié)能經(jīng)濟分析中具體分析計算節(jié)能效益。 2. 水泵耗電輸熱比 水泵耗電輸熱比： HER =ε/∑ Q = τP / 24qA ≤ (14+a∑ L)/△ t 序號 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 分項 建筑 面積 實耗功率 循環(huán)水量 供水溫度 回水溫度 供回水 溫差 實際供 熱量 水泵日耗電量 實際 運行 HER 設(shè)計條件 HER 單位 ㎡ KW m3/s ℃ ℃ ℃ kwh/d kwh/d 鍋爐 184151 44 167200 1056 高區(qū) / 45 45478 1080 低 區(qū) / 45 68663 1080 由上表看出水泵的實際運行 HER 均大于設(shè)計條件下的值， 是設(shè)計條件下值的 1~ 倍， 平均相差 ，超出節(jié)能 要求。 3. 管網(wǎng)水力平衡度 熱水網(wǎng)路水力平衡度： HBj = Gwm,j / Gwd,j 序號 地 點 供暖面積 供水流量 回水流量 設(shè)計流量 室外管網(wǎng) 水力平衡度 ㎡ m3/h m3/h m3/h 1 薊門北里小區(qū) 1 4745 2 薊門北里小區(qū) 2 4853 3 薊門北里小區(qū) 3 4168 4 薊門北里小區(qū) 4 4294 5 薊門北里小區(qū) 5 3874 6 薊門北里小區(qū) 6 3887 7 薊門東里小區(qū) 2 10684 漢和鴻嘉 *節(jié)能可行性 研究 報告 —7— 8 薊門東里小區(qū) 3 7762 9 薊門東里小區(qū) 4 10223 10 薊門東里小區(qū) 5 8978 11 薊門東里小區(qū) 6 10209 12 薊門東里小區(qū) 7 7780 13 薊門東里小區(qū) 8 10129 14 薊門東里小區(qū) 9 7793 15 薊門東里小區(qū) 10 10684 16 薊門東里小區(qū) 11 12787 17 薊門東里小區(qū) 12 3150 18 薊門東里小區(qū) 13 3159 19 薊門南里小區(qū) 1 4057 20 薊門南里小區(qū) 2 4237 21 薊門南里小區(qū) 3 3806 22 薊門南里小區(qū) 4 3806 23 薊門南里小區(qū) 5 4200 24 薊門南里小區(qū) 6 3806 25 薊門南里小區(qū) 7 4170 26 薊門南里小區(qū) 8 4201 27 薊門南里小區(qū) 9 4118 28 薊門南里小區(qū) 10 4194 注：設(shè)計流量數(shù)據(jù)取之于原始資料《 薊門里 鍋爐房供暖外線圖》，因年代久遠，實際設(shè)計流量需參考原值 且按照現(xiàn)行節(jié)能標準重新計算。 根據(jù)《采暖居住建筑節(jié)能檢驗標準》（ JGJ 132—— 2020） 合格判據(jù)規(guī)定： “ 室外供熱管網(wǎng)各個熱力入口處的水力平衡度 HBj 應為~”。 從計算表可以看出 位于 ~ 之間的值 不多 ，而水力平衡度最 大 值， 水力失調(diào)現(xiàn)象比較嚴重 ； 這勢必造成供暖用戶室內(nèi)熱環(huán)境不均衡，用戶熱舒適度不合理，有些地方過冷，有些地方過熱。過冷區(qū)用戶可能會投訴，而過熱區(qū)用戶可能通過開窗等散熱手段調(diào)節(jié)室內(nèi)過熱的環(huán)境 ，久之則造成能源浪費。 根據(jù) 實測室內(nèi)溫度等 數(shù)據(jù)分析統(tǒng)計， 用戶 熱舒適漢和鴻嘉 *節(jié)能可行性 研究 報告 —8— 度 不合 標部分可 間接造成輸送 溫度比正常溫度高出 16~20%，近似于 5℃溫差。 4. 鍋爐排煙溫度 通過監(jiān)測數(shù)據(jù)分析：采暖期內(nèi)鍋爐排煙溫度 在 120~225℃ 之間 ， 大部分時間處于正常范圍以內(nèi)，超范圍時間較少 。 建議在系統(tǒng)運行過程中通過操作管理做適當調(diào)整。 四、 節(jié)能技術(shù)分析 1. 水力平衡調(diào)節(jié) 1) 水力 平衡 原理 在熱網(wǎng)中，水力失調(diào)經(jīng)常會出現(xiàn)，后果就是各支路的流量分配不均勻，產(chǎn)生冷熱不均。為了使不利環(huán)路建筑達到起碼的舒適溫度，一般有兩種方法：一是加大循環(huán)泵的循環(huán)水量，結(jié)果最不利環(huán)路的流量得到了保證，但有利環(huán)路的流量會大大超過所需要的 流量，不但浪費了熱能，還浪費了電能，二是提高整個管網(wǎng)的運行水溫，則其他建筑的平均室溫往往超過設(shè)計溫度，從而造成熱能的浪費。 為使室外供熱管網(wǎng)中通過個建筑的并聯(lián)環(huán)路達到水力平衡，其主要手段是 在各環(huán)路的建筑入口處設(shè)置調(diào)節(jié)裝置，以消除環(huán)路余壓。一般關(guān)閉閥（如閘閥、截止閥、球閥等）之所以不宜作為 調(diào)壓之用，是因為其“流量 — 開啟度”特性曲線呈非線性關(guān)系。為便于進行調(diào)節(jié)流量的閥門應具有接近線性關(guān)系的“流量 — 開啟度”特性曲線。 漢和鴻嘉 *節(jié)能可行性 研究 報告 —9— 可以作為調(diào)節(jié)裝置用的產(chǎn)品有手動調(diào)節(jié)閥和平衡閥。平衡閥除具有調(diào)壓的作用外，還可用來測定通過的流量。在初調(diào)節(jié)時通過平衡調(diào)試使各支路的流量達到設(shè)計流量的要求，即使網(wǎng)路的工況發(fā)生了變化，也能夠?qū)⑿碌乃堪凑赵O(shè)計工況的比例平衡的分配，各個支路的流量同時按比例增減，仍能滿足當前氣候條件下的部分負荷的流量要求，也就是達到了實際需要的熱平衡。 2) 節(jié)能 模擬 分析 根據(jù)第三章數(shù)據(jù)分析， 在沒有使用平衡閥之前， 有 35%熱使用過剩的 住戶 ， 這部分 供熱面積約 184151* ㎡，其 室內(nèi) 平均 溫度 比正常室溫偏高 16~20%， 近似于 5℃ 溫差。 在使用平衡閥之后，使室內(nèi)溫度下降到正常室溫 ，節(jié)省了 一部分 熱量。 根據(jù)耗熱量公式： QV1=qv*vw*(tn1－ tw) 且 QV1=qF1*F QV2=qv* vw *(tn2－ tw) 且 QV2=qF2*F QV1：室內(nèi)溫度 正常 時建筑物的耗熱量， w。 QV2：室內(nèi)溫度 超標 時建筑物的耗熱量， w。 qv：建筑物的體積熱指標， w /ｍ 3℃。 vw：建筑物的外圍體積，ｍ 3 tn1：室內(nèi)標準溫度 ， 取 18℃。 tn2：室內(nèi)超標溫度 ，取近似值 5℃。 tw：室外平均溫度， 9℃度（北京地區(qū)）。 F：建筑物的建筑面積，