【正文】 關(guān)的 系數(shù)； ks全部組織由亞晶粒構(gòu)成時(shí) ?y跟亞晶粒直徑相關(guān) 的系數(shù)； ds亞晶粒直徑。 鐵素體細(xì)化的程度： Ⅱ 型 IB型 過渡 IA 型， Ⅱ 型最細(xì)。 圖 39 含 %Nb的鋼中， ?晶界面積 (a)和變形帶密度 (b)同非再結(jié)晶區(qū)壓下率的關(guān)系 常規(guī)熱軋和控制軋制的根本區(qū)別 ： 前者的 ?晶粒 全部在 ?晶界處成核 ， 后者則在晶粒內(nèi)部和晶界 成核 。 微合金元素對(duì) 靜態(tài)再結(jié)晶數(shù)量的影響： 1)抑制奧氏體再結(jié)晶 。 常規(guī)軋制工藝：鐵素體晶粒 7～ 8級(jí)；控制軋制工藝：鐵素體晶?？蛇_(dá) 12級(jí) ， 直徑可為 5?m。 (3) (?+?)兩相區(qū)軋制 條件： Ar3點(diǎn)以下軋制 。 主要目的：對(duì)加熱時(shí)粗化的初始 ?晶粒軋制 ?再結(jié)晶 ??細(xì)化 ? 相變后細(xì)小的 ?晶粒。 1）軋制不含 Nb的普通鋼 ： 2）軋制含 Nb鋼 ： I型控制軋制原則： 1)連續(xù)軋制，不要間歇，尤其在 ?的高溫側(cè) (動(dòng)態(tài)再結(jié)晶區(qū) ) ， 原因： 2)道次變形量應(yīng)大于臨界變形量，使全部晶粒能進(jìn)行再結(jié)晶，避免混晶產(chǎn)生。 亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶： 形變后的回復(fù)過程有幾種可能： 只發(fā)生靜態(tài)回復(fù) ， 不發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶； 發(fā)生靜態(tài)回復(fù)后 ， 發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶； 發(fā)生靜態(tài)回復(fù)后 ， 發(fā)生亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶 ， 隨后 發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶 。 （ 1）合金元素 圖 34 含鈮或不含鈮的 %C%Mn鋼的軟化行為與溫度的關(guān)系 （ 2）溫度 圖 35 含鈮 %的鋼中，溫度和含碳量對(duì)軟化行為的影響 從圖中得出： 900?C和 850?：1000?C： 圖 36 %%Nb鋼、 %%Nb鋼、%%Nb鋼于 900?C時(shí)，碳氮化鈮應(yīng)變誘發(fā)沉淀析出的過程 圖 37 %C鋼、 %%Nb鋼和%%Nb鋼的再結(jié)晶速度 溫度 時(shí)間和沉淀析出 溫度 時(shí)間曲線的疊加 溶質(zhì)鈮只有在應(yīng)變誘發(fā)沉淀出現(xiàn)時(shí)，才能起到延遲回復(fù)和再結(jié)晶作用。隨后在奧氏體晶內(nèi)也形成多邊形的 鐵素體晶粒和珠光體。 在（ ?+?）以一道次 50%的壓下率進(jìn)行軋制。 鐵素體區(qū)軋制特點(diǎn)：粗軋?jiān)趭W氏體區(qū)進(jìn)行，粗軋后 完成奧氏體向鐵素體的轉(zhuǎn)變，精軋?jiān)阼F素體區(qū)進(jìn)行。 形變 誘導(dǎo)相變。 2023年 1月 23日星期一 下午 8時(shí) 40分 6秒 20:40: 1比不了得就不比，得不到的就不要。 20:40:0620:40:0620:40Monday, January 23, 2023 1知人者智，自知者明。 下午 8時(shí) 40分 6秒 下午 8時(shí) 40分 20:40: 楊柳散和風(fēng)，青山澹吾慮。 20:40:0620:40:0620:401/23/2023 8:40:06 PM 1以我獨(dú)沈久，愧君相見頻。 （ 4）潤(rùn)滑條件 圖 315 采用潤(rùn)滑和不采用潤(rùn)滑時(shí)板材 r值的變化 a軋制溫度和潤(rùn)滑條件對(duì) IF鋼熱軋退火板值的影響； b冷軋 退火鋼板在鐵素體區(qū)熱軋時(shí)采用潤(rùn)滑和不采用潤(rùn)滑時(shí) r值的 差別 無潤(rùn)滑：隨著剪切應(yīng)變的增大， ?110? 的密度增大， ?111?密度減小，板厚方 向上存在織構(gòu)的不均勻性，在再結(jié)晶 過程結(jié)束之后仍然存在， r值不高。 軋制溫度變 化引起 ?晶粒 大小的變化。 兩相區(qū)軋制時(shí)組織和性能的變化 兩相區(qū)控制軋制 (1)溫度的影響 實(shí)驗(yàn)條件： 方案 1（簡(jiǎn)稱 I型軋制）：加熱溫度為 1200?C，于 1100?C和 1020?C進(jìn)行一道次軋制，壓下率為 50%。 奧氏體向鐵素體可分成以下類型： IA型： 熱軋后奧氏體發(fā)生再結(jié)晶，轉(zhuǎn)變前粗化，轉(zhuǎn)變時(shí)易 形成魏氏組織鐵素體和珠光體。 總結(jié) ： 由未再結(jié)晶變形 ?? ?的轉(zhuǎn)變比由已 再結(jié)晶的無變形 ???轉(zhuǎn)變所生成的 ?晶粒要 細(xì)得多 ， 得到變形 ?非常重要 。 188不銹鋼起始晶粒尺寸（ D0）對(duì)高溫形變組織和加工 因子（ Z、 、 ?）關(guān)系的影響 （ 2） 動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的組織 動(dòng)態(tài)再結(jié)晶是一個(gè)混晶組織，平均晶粒尺 寸 只由加工條件（變形溫度、變形速 率）決定，變形溫度低、變形速率大，則 愈小。 缺點(diǎn)：（ 1）要減小板坯的厚度。 TMCP(Thermo Momechanical Controlled Processing)： 圖 3l 各種軋制程序的模式圖 CR— 控制軋制； AcC一控制冷卻 圖 32 控制軋制和控制冷卻奧氏體和鐵素體的組織變化模式圖 (軋制溫度向右邊降低 。 控制軋制三階段示意圖和各階段的組織變化 控制軋制工藝特點(diǎn) (1)控制加熱溫度 加熱溫度決定軋制前奧氏體晶粒 的大小 ， 溫度越低晶粒越細(xì) 。 動(dòng)態(tài)再結(jié)晶臨界量 ?c ： O A B C 曲線的最大應(yīng)力值 ?p(或 ?s)、 、 T之間可用 ZenerHollomon因子 Z表示： nARTQZ ?? ?? )/exp(? 式中 Z ：溫度補(bǔ)償變形速率因子； A：常數(shù)； n：應(yīng)力指數(shù)； Q：變形活化能； R：氣體常數(shù)； T：絕對(duì)溫度。 圖 試驗(yàn)鋼再結(jié)晶規(guī)律研究試驗(yàn)工藝 試驗(yàn)結(jié)果與分析： 1） 變形量對(duì)奧氏體再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)的影響 圖 試驗(yàn)用 X70W管線鋼在 T=1100℃ 時(shí)的再結(jié)晶金相照片 1— 10%； 2— 20%； 3— 30%； 4— 40%； 變形溫度對(duì)奧氏體再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)的影響 （ ℃ ） 圖 X70W管線鋼變形溫度對(duì)再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)的影響 圖 試驗(yàn)用 X70W管線鋼在 T=850℃ 時(shí)的再結(jié)晶金相照片 1— 10%； 2— 20%； 3— 30%； 4— 40%； 圖 試驗(yàn)用 X70W管線鋼在 T=850℃ 時(shí)的再結(jié)晶金相照片 5— 50%； 6— 60%； 7— 70%； 8— 80% X70W鋼再結(jié)晶區(qū)域圖 X70W鋼混晶情況分析 細(xì)化再結(jié)晶奧氏體晶粒的控制軋制 圖 314 SM50鋼進(jìn)行多道次軋 時(shí)的組織和性能的變化 圖 315 軋制 1秒后的奧氏體組織 （圖中的數(shù)字表示為再結(jié)晶后奧氏體晶 粒度級(jí)別） 圖 316 Nb鋼軋制 3秒鐘后的奧氏體組織 (%%%%Nb,N?奧氏體晶粒度的級(jí)別 ) 未再結(jié)晶區(qū)奧氏體的變形 轉(zhuǎn)換比（ A／ F）： 轉(zhuǎn)變前的奧氏體晶粒 直徑與轉(zhuǎn)變后的鐵素 體晶粒直徑之比，與 化學(xué)成分有關(guān)。 生成的鐵素體 魏氏組織的形成取決于：鋼的化學(xué)成分（ C含量在 ～ % 之間易形成魏氏組織）；奧氏體晶粒的大小（奧氏 體晶粒小于 5級(jí)）和冷卻速度（快）。 變形溫度較高： 發(fā)生動(dòng)態(tài)回復(fù)和隨后的靜態(tài)回復(fù) 及靜態(tài)再結(jié)晶，強(qiáng)化主要來自于 ?晶粒的細(xì)化。在軋后冷卻過程中，前者發(fā)生相變成為微細(xì) 的多邊形晶