【正文】 ………………………………12 連桿螺釘?shù)慕Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ……………………………………………………………12 連桿螺釘?shù)膹?qiáng)度校核………………………………………………………………135 結(jié)論…………………………………………………………………………………………15致謝……………………………………………………………………………………………17參考文獻(xiàn)………………………………………………………………………………………18附錄：195柴油機(jī)額定工況工作過(guò)程計(jì)算程序………………………………………………19摘 要20 世紀(jì) 90 年代以來(lái)，汽車(chē)行業(yè)的競(jìng)爭(zhēng)已從單一的性能競(jìng)爭(zhēng)轉(zhuǎn)向性能、環(huán)保、節(jié)能等多元綜合競(jìng)爭(zhēng)。這項(xiàng)技術(shù)采用了 指燃油分層噴射。掌握了汽油機(jī)、柴油機(jī)在同一工作過(guò)程的不同的曲線(xiàn)的變化趨勢(shì)。2)對(duì)整個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)的工作內(nèi)容進(jìn)行總結(jié)，訓(xùn)練學(xué)生收集資料，分析資料，利用資料，組織資料的能力。 綜上所述，得出本次設(shè)計(jì)的連桿小頭的尺寸為：D1=Φ50 mm, d=Φ40（0177。為了便于維修，內(nèi)燃機(jī)的連桿必須能從氣缸中取出，故要求大頭在擺動(dòng)平面內(nèi)的總寬度必須小于氣缸直徑；大頭重量產(chǎn)生的離心力會(huì)使連桿軸承、主軸承負(fù)荷增大，磨損加劇，于是還為此不得不增大平衡重，給曲軸設(shè)計(jì)帶來(lái)困難，因此在設(shè)計(jì)連桿大頭時(shí)，應(yīng)在保證強(qiáng)度、剛度條件下，尺寸盡量小，重量盡量輕。為了連桿的疲勞強(qiáng)度，不經(jīng)機(jī)械加工的表面應(yīng)經(jīng)過(guò)噴丸處理。對(duì)斜切口連桿來(lái)說(shuō)，連桿螺釘所承受的拉伸載荷為：式中ψ——連桿體與連桿蓋結(jié)合面與垂直連桿縱軸的平面間的夾角 ——活塞組的重量 G1——連桿組往復(fù)部分的重量 G2——旋轉(zhuǎn)部分的重量 G3——連桿大頭蓋的重量 λ——曲柄連桿比G= G1= G2= G3= λ=則 連桿螺釘?shù)念A(yù)緊力 ——連桿螺釘螺紋外徑（12mm）S——螺距（88mm）——摩擦系數(shù)——螺釘支撐環(huán)面平均半徑（）其中： S/= /= =則 連桿螺釘?shù)念A(yù)緊力不足不能保證連接的可靠性，但預(yù)緊力過(guò)大則可能引起材料屈服，最后仍會(huì)使連接松弛，因此必須校核屈服的可能性 ——連桿螺釘最小端面積 螺釘最小直徑12=——基本動(dòng)載荷系數(shù) 所以 則屈服強(qiáng)度滿(mǎn)足要求連桿螺釘所受的拉力在 和 之間變化。畫(huà)Y軸 = : = : V (L) = : = 115: P (bar) For y = 0 To 110 Step 5 39。殘余廢氣收縮系數(shù) 39。實(shí)際分子變更系數(shù) 39。膨脹終點(diǎn)壓力 tb = Int(tz / (e ^ (n2 1))) 39。 Int(10000 * ni) / 10000 Text7(3).Text = Int(100 * gi) / 100 Text7(4).Text = 0 amp。柴油機(jī)預(yù)期膨脹比 pz = Int(100 * (ylsgb * pc)) / 100 39。平均壓縮多變指數(shù) pc = Int(100 * (pa * e ^ (n1))) / 100 39。柴油機(jī) 暫時(shí)先賦的值 39。其次，我也十分感謝在整個(gè)課程設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)中給予我?guī)椭耐瑢W(xué)和室友，感謝他們?cè)趯W(xué)習(xí)中給我的幫助。為了保證連桿大頭結(jié)合面在工作時(shí)不分離，連桿螺釘在裝配時(shí)應(yīng)有足夠的預(yù)緊力（P0）。40MnB,40MnVB等硼鋼作為高負(fù)荷的大量生產(chǎn)連桿的材料，顯示了良好的使用性能。為了結(jié)構(gòu)緊湊，軸瓦厚度趨于減薄，汽車(chē)拖拉機(jī)用軸瓦=~3毫米。其中dB1已在活塞組設(shè)計(jì)中確定，一般柴油機(jī)B1≈d1。培養(yǎng)和鍛煉學(xué)生設(shè)計(jì)、繪圖、分析和計(jì)算能力。 1） 目的促進(jìn)學(xué)生復(fù)習(xí)和總結(jié)已學(xué)知識(shí)，提高發(fā)動(dòng)機(jī)工作過(guò)程中熱力參數(shù)與結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系；熟悉各參數(shù)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)工作指標(biāo)的影響，結(jié)合對(duì)各參考發(fā)動(dòng)機(jī)及其工況的分析，培養(yǎng)學(xué)生的分析能力，從而達(dá)到能正確選擇參數(shù)的目的。清潔燃料以及代用燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的研制。本次課程設(shè)計(jì)的既是通過(guò)對(duì)195柴油機(jī)結(jié)構(gòu)的分析研究，計(jì)算工作過(guò)程中的熱力參數(shù)繪制其工作過(guò)程的PV圖，繪制195柴油機(jī)總成橫剖面圖，對(duì)連桿進(jìn)行設(shè)計(jì)、強(qiáng)度計(jì)算和繪制連桿零部件圖，對(duì)并對(duì)設(shè)計(jì)好的連桿大頭、小頭和螺釘進(jìn)行校核，以根據(jù)工況設(shè)計(jì)連桿小頭、桿身、大頭，合理達(dá)到要求。而我們常見(jiàn)的CVVT，就是在這個(gè)原理上增加了連續(xù)性的概念，即Continue。要求學(xué)生對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)形式，設(shè)計(jì)指標(biāo)進(jìn)行深入全面的了解，作出分析評(píng)價(jià)，將其優(yōu)點(diǎn)應(yīng)用到設(shè)計(jì)的發(fā)動(dòng)機(jī)上，并認(rèn)真負(fù)責(zé)地對(duì)待自己畫(huà)的每一條線(xiàn)，和貫徹有關(guān)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。 燃燒過(guò)程 （1）理論所需空氣量： = Kmol/Kg燃料 （2）新鮮充量： = Kmol （3）燃燒產(chǎn)物總量： = Kmol （4）理論分子變更系數(shù)： = （5）實(shí)際分子變更系數(shù)： = (6) 最高燃燒壓力 Pz = 75 bar (選定)(7) 壓力升高比 = (8) 燃燒重點(diǎn)溫度Tz的計(jì)算 燃料的低熱值:Hu = 42500 (KJ/Kg) 熱量利用系數(shù) 又因?yàn)? 將的值帶入下面所示的方程組,即可解出Tz的值: 從而解得 Tz = 2165 K (9) 初期膨脹比：= 1 (1) 后期膨脹比： (2) 膨脹終點(diǎn)壓力： = 2 bar (3) 膨脹終點(diǎn)溫度： = 873 K (4) 膨脹過(guò)程任意點(diǎn)壓力 指示性指標(biāo)的計(jì)算 （1）平均指示壓力：= bar = bar （2）指示熱效率：= （3） 指示燃油消耗率： （4）有效熱效率：= （5）有效燃油消耗率：= g/ （6） 平均有效壓力：= bar （7）有效功率： = PV示功圖 3 連桿設(shè)計(jì) 連桿結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 連桿小頭的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 連桿小頭與活塞銷(xiāo)相連，工作時(shí)，連桿小頭與活塞銷(xiāo)之間有相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)，因此連桿小頭孔中一般壓入減摩的青銅襯套。 為使連桿從小頭到大頭傳力比較均勻，一般把桿身斷面H從小頭到大頭逐漸加大，桿身到小頭到大頭的過(guò)度必須用足夠大的圓角半徑。4)大頭切口形式和定位方式 195柴油機(jī)連桿所采用的斜切口，斜角為45176。這樣硬度的珠光體鑄鐵具有300350（）的抗彎曲疲勞強(qiáng)度，與中碳鋼差不多。對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)課程設(shè)計(jì)過(guò)程中的討論進(jìn)行了總結(jié)，得到了以下幾個(gè)方面的結(jié)論： 1 通過(guò)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)連桿進(jìn)行設(shè)計(jì)以及繪制了發(fā)動(dòng)機(jī)總成（橫剖面圖）、連桿工程圖（A0、A1圖紙各一張），使發(fā)動(dòng)機(jī)的布置合理，結(jié)構(gòu)緊湊，符合發(fā)動(dòng)的機(jī)設(shè)計(jì)要求。畫(huà)Vc線(xiàn) = vbRed (0, 1)(, 1) 39。 殘余廢氣系數(shù) yy 39。 qq = / 1300 * n + 39。指示熱效率