【正文】 溫度比34煙氣輻射放熱系數(shù)KW/m178。干；空氣溫度 Ta＝303K；燃氣溫度 Tg＝303K；過?？諝庀禂?shù) α＝。（4）按《燃氣燃燒與應(yīng)用》式620計算煅燒器前所需要的空氣壓力Ha。（8）按《燃氣燃燒與應(yīng)用》式632式計算燃氣所需的壓力。如為矩形，應(yīng)盡量采用正方形。煙速 v3＝＝ m/s。1） 鍋爐出口至引風(fēng)機阻力表25　鍋爐出口至引風(fēng)機阻力計算序號 名稱符號單位計算公式或數(shù)值來源結(jié)果1900彎管阻力（2個）900彎管阻力系數(shù)ξ90根據(jù)選擇的材料取值動壓頭hd1Pav＝， ?＝2240C， 查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖84672個900彎管阻力△h90Pa2ξ90 hd1＝2672摩擦阻力煙氣溫度?y℃熱力計算224煙道截面Fm2F1＝＝煙氣速度Vym/sVy＝V1通道長度Lm幾何尺寸當(dāng)量直徑ddlmddl＝d0. 40摩擦阻力系數(shù)λ《燃油燃氣及鍋爐房設(shè)計》表64摩擦阻力△hmPaλLhd1 /ddl＝67/3圓形擴散管面積比Fx/Fd――阻力系數(shù)ξ《燃油燃氣及鍋爐房設(shè)計》表65漸擴管阻力△hFPa△hF＝ξhd14引風(fēng)機入口處轉(zhuǎn)動擋板阻力動壓頭hdPa同上67擋板全開時阻力系數(shù)ξ取值擋板阻力△hjbPahdξ＝5鍋爐出口至引風(fēng)機總阻力△h1Pa△h90+△hm+△hF+△hjb＝++2） 引風(fēng)機出口至煙囪阻力表26　引風(fēng)機出口至煙囪阻力計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)值來源結(jié)果1引風(fēng)機出口階梯形擴散管煙氣溫度ty℃給定224煙氣流速vym/sv3＝動壓頭hdPa查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖84小斷面截面積fm2H4B4＝ 大斷面截面積Fm2前面已算擴散角度Tan(α/2)＝(b1b2)/2/L＝()/2/完全沖擊系數(shù)216。 鍋爐外煙道阻力計算鍋爐煙氣系統(tǒng)的阻力，包括爐膛負壓，即從爐膛開始沿?zé)煔饬鲃臃较蝽樞虬迅魇軣崦鏌煹篮蜔焽璧炔糠肿枇Ψ謩e計算出來。2）漸擴管出口煙速確定。磚的長度方向應(yīng)與氣流方向平行，以減少阻力；G、為考慮煙道出灰，并應(yīng)配制足夠的清灰入孔。按《燃氣燃燒與應(yīng)用》式611式計算小孔直徑，α＝90176。（2）確定環(huán)形通道寬度及空氣實際流速va。/h；燃氣低位發(fā)熱量 QL＝ KJ/Nm179。11平均煙氣溫度℃12工質(zhì)溫度與管壁溫差℃404013管壁溫度℃23014大端溫差℃15小端溫差℃10306016對數(shù)溫差℃17平均煙氣流速m/s18煙氣的普郎特數(shù)查煙氣物理特性表19煙氣運動粘性系數(shù)m178?！?6熱有效系數(shù)《查燃氣燃油鍋爐》表52137總傳熱系數(shù)KW/m178。23計算誤差%2(螺紋管)結(jié)構(gòu)特性表18　第一管束結(jié)構(gòu)特性序號名稱符號單位公式數(shù)值1螺紋管節(jié)距mm已知452螺紋管槽深mm已知23螺紋管的內(nèi)徑mm已知4螺紋管的根數(shù)已知785光管的內(nèi)徑mm無光管06光管的根數(shù)無光管07拉撐管的內(nèi)徑mm已知8拉撐管的根數(shù)已知09螺紋管煙道流通面積m178。煙氣焓溫表表15　煙氣焓溫表煙氣焓溫表t℃IRO2I0N2I0H2OI0fI0aIf＝I0f+(ɑ1)I0aVRO2＝V0N2＝V0H2O＝IRO2+V0a＝V0Cata+ɑ＝CRO2VRO2CN2V0N2CH2OV0H2OI0N2+CaV0IftRO2CRO2tN2CN2tH2OCH2OI0H2OtaCadaCH2OCH2OtatRO2tN2tH2Otata100170126820035830039340050067260070080090094281000221913941712140711001200169813001400324115003504216627511600296823441700180043112646190020004848296438682990表16　鍋爐熱平衡及燃料消耗計算表序號名稱符號單位公式數(shù)值1燃料低位發(fā)熱量KJ/Nm179。其中表13　熱量計溫度試算表t13001400150016001700180019002000210022002300當(dāng)＝，tg＝ta＝20℃時，用MATLAB模擬與t的6次多項式系數(shù)如下：p ＝[ ]104分別代入t＝[1900，1913]，步長為1進行對應(yīng)求解，并確定＝1912℃。/Kg； ——燃氣的平均定壓容積比熱，KJ/Nm179。 / Nm179。干燃氣。代數(shù)值計算得：＝ ＝ ＝ Nm179。根據(jù)此要求所取得的漏風(fēng)系數(shù)和空氣過剩系數(shù)如下表。第二回程和第三回程轉(zhuǎn)煙室構(gòu)成了前煙箱，此出煙煙溫已低500℃。分氣缸接管：進氣管D159，生產(chǎn)D1505，采暖D1505，通風(fēng)D1334，生活D593，二次蒸氣D763，壓力表D253。 除氧設(shè)備耗氣量計算當(dāng)除氧器設(shè)有排氣冷卻時，除氧器氣中的蒸氣損失量約為除氧器總耗氣量的1%。4還原一次衡鹽液池容積m179。次)查上表20軟化供水量m179。上表摘自《燃油燃氣鍋爐及鍋爐房設(shè)計[3]，表513》本工藝的蝸殼式燃氣濕背式三回程鍋爐對給水和爐水的水質(zhì)要求如下：給水總硬度≤ mmol/L；給水懸浮物≤5 mg/L；給水含氧量≤ mg/L；爐水總堿度≤20；給水PH值≥7；爐水溶解固形物3500 mg/L。上表摘自《燃油燃氣鍋爐及鍋爐房設(shè)計[3]，表512》（無頂壓）各項指標(biāo)計算數(shù)據(jù)匯總表7 常用逆流再生鈉離子交換器（無頂壓）各項指標(biāo)計算數(shù)據(jù)匯總序號指標(biāo)名稱離子交換器直徑216。固定床逆流再生鈉離子交換器的再生液自下而上運動，再生置換時離子交換器不發(fā)生紊亂是保證逆流再生效果的關(guān)鍵。 凝結(jié)水水箱選擇（1）本設(shè)計設(shè)一個水箱，兩個水箱間有水聯(lián)通，以便切換使用，水箱容積確定，選一個8 m179。選擇上海聯(lián)展金屬制品有限公司生產(chǎn)的STF—8的不銹鋼組合式水箱一個。鍋爐參數(shù)如下：額定蒸發(fā)量：4 t/h；額定蒸氣壓力： Mpa；額定蒸氣溫度：194 ℃；給水溫度：105 ℃；設(shè)計效率：%；安裝外形尺寸：609133263551。；ρw＝ kg/ Nm179。而且發(fā)燃燒熱效率效率高，建設(shè)成本低，建設(shè)速度快、占地少、人員少、環(huán)保性好、運營成本低；另外，燃氣鍋爐啟停速度快，調(diào)峰能力強，耗水量少?！　‰S著世界經(jīng)濟的發(fā)展，石油危機的沖擊和煤、石油所帶來的環(huán)境污染問題日益嚴重，使能源結(jié)構(gòu)逐步發(fā)生變化，天然氣的消費量急劇增長。；d——水蒸氣含量，kg/ Nm179。式中 ——分別為采暖、通風(fēng)天數(shù)和全年工作天數(shù)；S——每晝夜工作班次。給水儲備是保證鍋爐安全運行所必需的，其要求與鍋爐容量有關(guān)。因此凝結(jié)水泵的揚程選擇山西天海泵業(yè)華東公司50DL（R）型多級離心泵2臺。（2） 水處理設(shè)備選擇及系統(tǒng)鈉離子交換設(shè)備種類很多，有固定床、流動床、浮動床和移動床等，其中后三者適用于原水水質(zhì)穩(wěn)定，軟化水壓力變化不大且不間斷運行。當(dāng)再生劑耗量逐漸上升或出水質(zhì)量逐漸下降時，要考慮進行一次大反洗。4耗水量m179。16交換層樹脂總裝載量Kg/臺1468～17每臺交換器工作交換容量mol/臺157018軟化水產(chǎn)量m179。各項耗量可查上表。 MPa。由（36）可計算得： ＝ ＝＝258 mm本設(shè)計擬采用熱軋無縫鋼管DN300作為分氣缸的筒體，一端為平蓋封頭，另一端為法蘭蓋板，以便折卸清洗。 這種鍋爐最大的特點：所有的受壓元件與鍋筒中心對稱，鍋爐采用全濕背式結(jié)構(gòu)，以極大的內(nèi)筒和偏心火箱的結(jié)構(gòu)，其有利于提供足夠的輻射受熱面。一般采用的方法是通過鍋爐機組的熱平衡試驗。干燃氣；——煙氣中二氧化硫的體積，Nm179。 / Nm179。 代入數(shù)值計算得： ＝＝（）＝ Nm179。干燃氣完全燃燒后所產(chǎn)生的煙氣的焓，KJ/Nm179。由于平均比熱隨溫度的不同而變化，因此熱量計溫度必須經(jīng)過試算才能確定。K；——煙氣溫度，℃。K計算選取C＝11～1720輻射和對流的有效面積m178。/s查煙氣物理特性表10051005100519螺紋管雷諾數(shù)20比值21比值22努謝爾特數(shù)23流阻系數(shù)24螺紋對流放熱系數(shù)W/m℃25煙氣總對流放熱系數(shù)W/m℃26煙氣壓力MPa27水蒸氣體積份額28三原子氣體份額29煙氣容積Nm179。按查焓溫表3出口煙溫℃先假設(shè)，后校核2002202504出口煙焓KJ/Nm179。第二管束熱力計算6煙管管束吸收熱量KJ/Nm179?？諝獾男D(zhuǎn)程度與蝸殼結(jié)構(gòu)比有關(guān)：ab/Dp2 越小，空氣的旋轉(zhuǎn)程度就越大，但阻力損失也將增大，通常取ab/Dp ＝～。（5）按《燃氣燃燒與應(yīng)用》式631式計算燃氣出口速度。　　煙氣在通道內(nèi)流動時，任意兩截面的總壓降是由流動水平阻力、速度損失、和自生通風(fēng)力三部分組成。由鍋爐出口引出的圓形煙管，斷面尺寸為鍋爐出口尺：216。取煙道寬B6＝500mm，計算出煙道上部半圓截面積＝＝ m2 。℃熱力計算9604煙氣出口溫度?℃熱力計算3275煙氣平均溫度?pj℃熱力計算6煙氣平均速度Wym/sBVy(?pj +273)/(3600F273)7管子外徑dwmm幾何尺寸8煙氣運動粘性系數(shù)m178。取煙道寬度B4＝400mm，則煙道上部半截面面積：＝（B4/2）2/2＝()2/2＝。進口截直徑216。在本設(shè)計中采用平衡通風(fēng)方式，利用爐膛內(nèi)蝸殼燃燒器的吸風(fēng)作用，把風(fēng)送人爐膛，使風(fēng)道在正壓下工作。 （3）按《燃氣燃燒與應(yīng)用》式627式計算大直徑孔口在射流穿透深度時的射流間距。（1）本設(shè)計采用蝸殼供氣，按《燃氣燃燒與應(yīng)用》公式（617）計算空氣通道直徑（噴頭直徑）Dp及蝸殼尺寸，取qp＝4010179。38主受熱面?zhèn)鳠嵴`差%39出口煙溫℃作圖法求得（見下圖）41出口煙焓KJ/Nm179。012縱向沖刷管長度m已知13螺紋管傳熱面積m178。17總傳熱面積m178。/h