【正文】 96014爐膽出口絕對溫度K+273＝+273118315爐膽出口煙焓KJ/Nm179。/h鍋爐熱平衡計算3計算燃氣耗量Nm179。根據(jù)＝6固體不完全燃燒熱損失%查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備》表3407氣體不完全燃燒熱損失%查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備》表348排煙熱損失%9散熱熱損失%查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備》表3610灰渣物理熱損失%估取011鍋爐總熱損失%12鍋爐熱效率% 13給水焓KJ/Kg按P＝，＝105℃查水蒸氣性質(zhì)表14飽和水焓KJ/Kg按P＝15飽和蒸氣焓KJ/Kg按P＝16鍋爐排污率%計算1117蒸氣帶水率%給定18氣化潛熱KJ/Kg按P＝19額定蒸發(fā)量Kg/h給定400020鍋爐有效利用熱KJ/h921689121計算燃氣耗量Nm179。K；da——空氣的含濕量，kg/kg干空氣；ta ——空氣的溫度，℃。干燃氣。干燃氣的濕燃氣燃燒后所生的煙氣在不同的溫度一的焓等于理論煙氣的焓與過?？諝獾撵手?。理論燃燒溫度的計算——理論燃燒溫度，℃；——化學不完全燃燒所損失的熱量，KJ/Nm179。以下采用試算法求解熱量計溫度。代入式中計算得 KJ/Nm179。K； dg——燃氣的含濕量，Kg/Nm179。K； ——氮的平均定壓容積比熱，KJ/Nm179。其中：；；；——水蒸氣的比容，Nm179。干燃氣完全燃燒時由空氣帶入的物理熱，KJ/Nm179。 ：＝+++＝ Nm179。 / Nm179。干燃氣（6）理論煙氣量和實際煙氣量理論煙氣量可按下式計算：式中——理論煙氣量，Nm179。 / Nm179。干燃氣。干燃氣實際煙氣中水蒸氣的體積可按下式計算：＝式中——煙氣中水蒸氣的體積，Nm179。干燃氣；——標態(tài)下空氣的含濕量，＝ Kg / Nm179。 / Nm179。干燃氣實際煙氣中氮氣的體積可按下式計算：＝式中——煙氣中氮氣的體積，Nm179。 / Nm179。干燃氣。干燃氣；——煙氣中二氧化碳的體積，Nm179。 干空氣 / Nm179。當燃氣組分已知時按下式計算： ＝式中 ——理論空氣需要量，Nm179。 燃燒熱平衡計算 燃燒過程中的漏風系數(shù)及過剩空氣系數(shù) ～，根據(jù)《燃油燃氣鍋爐》“燃氣鍋爐的最佳α數(shù)值取決于燃氣的燃燒方法等，～”。鍋爐的熱平衡定義為：送入鍋爐的燃料擁有熱量等于鍋爐的有效輸出熱量加上各項熱損失。就熱對流而言，已達到最佳的結(jié)構(gòu)設(shè)計。這種鍋爐的設(shè)計主要考慮了鍋爐檢修和穩(wěn)定的原則?；厝际仪肮馨宀捎门c爐膽連接，回燃室后管板采用橢球形封頭和管板。燃料在爐膽內(nèi)微正壓燃燒，高溫煙氣沿爐膽向后經(jīng)回燃室進入第一煙道管束，經(jīng)壓迫式前煙箱轉(zhuǎn)折180176。2. 管道的其它部分一般都安裝截至閥，因其密封性好。本設(shè)計的分汽缸筒體上，除接有一根來自鍋爐的進汽管和供蒸氣管，還接有鍋爐房自用蒸氣管，備用管接頭，壓力表接管以及疏水等等。接管所配閥門，凡Dg≤150 mm采用截止閥，凡Dg≥150 mm采用閘閥。表11　管道內(nèi)流速選定及管徑計算結(jié)果表管道名稱飽和蒸氣二次蒸氣Dg200Dg＝200～100Dg100流速m/s30～4025～3515～3015～30管徑計算結(jié)果及選定值管段名稱流量(t/h)流速(m/s)計算直徑(mm)選用直徑(mm)蒸氣壓力比容蒸氣母管1227157D159鍋爐出氣管142889D894鍋爐出氣管2828126D1334生產(chǎn)用氣管30141D1505采暖用氣管25145D1505通風用氣管30123D1334生活用氣管3057D593二次蒸氣管2270D763 分氣缸的選用 分氣缸的直徑的確定因為最大計算熱負荷＝ 12 t /h ，蒸氣壓力 P ＝ MPa。②交換哭間距不小于D+700mm，D為交換器外徑；（5）生水加壓泵和鹽液泵：本設(shè)計利用自來水加壓，～，不設(shè)深水加壓泵。 排污擴容器選擇計算在排污過容器中，由于壓力降低而汽化所形成的二次蒸氣量可按下式計算： ＝ kg /h式中：——進入過容器的排污水量，近似取用鍋爐排污量，≈＝ 1000＝； ——鍋爐工作下壓力飽和水的焓，P＝ ，＝ ； ——擴容器工作壓力下飽和水的焓，＝ kJ/kg； ——擴容器壓力下飽和水蒸氣的焓，＝ kJ/kg； ——二次蒸氣的干度，； ——排污管損失系數(shù)，；所以： ＝＝＝ kg /h；擴容器所需容積： V＝ m3式中： K——容積富裕系數(shù)，； v——二次蒸氣比容，為 m3/kg； ——擴容器中，單位容積的蒸氣分離強度，設(shè)計取400 m3/ m3安裝尺寸為646645941612。工作溫度為104～105℃，～，進水溫度對于噴霧式除氧器不低于40℃。熱力除氧是使用最廣泛的一種除氧方法，其工作可靠、效果穩(wěn)定。按二次還原計算8濃鹽液池容積m179。（鹽液）的配制和貯藏表10　再生液（鹽液）的配制和貯藏序號名稱符號單位計算公式或依據(jù)數(shù)值1每次還原理論耗鹽量Kg計算值1572還原鹽液濃度%取值73配制鹽液用水量m179。④再生用清水總耗量包括小反洗、配制再生液的耗水量和小正洗、正洗耗水量。/h①軟化水的需要量應(yīng)包括鍋爐補給水量、鍋爐排污量、采暖熱網(wǎng)補給水量及其他用途的軟化水量。/(臺/(臺11實際軟化速度③m/h12樹脂工作交換容量mol/m179。表9　軟化水處理計算序號名稱符號單位計算公式數(shù)值備注1需要軟化水量①m179。對于供汽輪機用汽的鍋爐給水含量均應(yīng)≤ mg/L。9再生清水總耗量m179。交換劑耗水量m179。4再生NaCl100%再生劑單耗KgNaCl/mol再生劑總耗Kg318再生液質(zhì)量分數(shù)%777777再生流量m179。500216。②置換時間按置換水量（～1倍計算）除以置換水流量（交換器面積置換流速），即t，min。交換劑耗水量mol/m179。 給水處理系統(tǒng)的選擇表6固定床鈉離子交換器計算指標序號指標名稱單級或雙級第一級雙級第二級固定床順流再生固定床逆流再生①固定床逆流再生樹脂樹脂樹脂1運行軟化速度m/h20～3020～30≯602小反洗流速m/h——5～10——時間min——3～5——3反洗②流速m/h151515時間min1515154再生再生劑耗量g/mol100～12080～100400質(zhì)量分數(shù)%5～85～85～8流速m/h4～62～54～65置換流速m/h同再生流速時間min計算確定6小正洗流速m/h——10～15——時間min——5～10——7正洗流速m/h15～2015～2015～20每1m179。鈉離子交換軟化系統(tǒng)一般為單級和雙級。固定床鈉離子交換方式可以分為順流再生和逆流再生兩種，相對于順流再生，逆流再生具有對原水硬度適應(yīng)廣泛、出水質(zhì)量好、再生鹽耗低（20%）、水耗低（30～40%）的優(yōu)點，所以廣泛采用。據(jù)此，決定采用鈉離子交換軟化法，即原水通過Na+交換劑時，水中的Ca2+、Mg2+被交換劑中的Na+所替代，使易結(jié)垢的鈣鎂化合物變成不易結(jié)污垢的易溶性鈉鹽而使水軟化。對于大多數(shù)供熱鍋爐來說，補給水預先處理后再進入鍋爐，稱鍋外水處理。（3），廠區(qū)凝結(jié)水直接流入水箱，不用額外加壓。；揚程H： mH2O；轉(zhuǎn)數(shù)r：1450 r/min；配電機功率：3KW。 凝結(jié)水泵的選擇本設(shè)計安裝二臺凝結(jié)水泵其中一臺備用，凝結(jié)水與軟化水混合輸送。忽略除氧器頂部排氣損失，除氧器凝結(jié)水回收量即為除氧器耗量。由于本設(shè)計采用熱力除氧（），給水箱中水溫較高，此時要求水箱最低液面必須高出水泵中心線一定的高度，避免消耗進口葉輪處的水有發(fā)生汽化的可能?？梢园创斯接嬎悖?G＝30/60＝ m179。給水箱進水與出水之間的不平衡程度與多種因素有關(guān)，如鍋爐的容量，負荷的均衡性，軟化水和凝結(jié)水設(shè)備特點及其運行方式等。因此，設(shè)計規(guī)范明確規(guī)定：鍋爐房應(yīng)設(shè)置備用水泵，當任何一臺給水泵停止運行時。按給水的堿度計算排污率：%式中：——給水的堿度，； ——鍋水允許堿度，20 me/L； a ——凝結(jié)水回收率，本設(shè)計為50%；按堿度計算的鍋爐排污率為：＝＝%按給水的堿度計算排污率為：＝%式中：——給水的鹽度，由水質(zhì)資料知為607mg/L； ——鍋水允許鹽度，3500 mg/L； a ——凝結(jié)水回收率，本設(shè)計為80%；＝＝＝%故此，%。 鍋爐型號和臺數(shù)選擇根據(jù)鍋爐房的額定負荷為12t/h，燃料選用天然氣，選用鄭州鍋爐廠生產(chǎn)的WNS4－－Q型的鍋爐三臺。根據(jù)熱負荷曲線熱用戶的實際情況5. 鍋爐房平均熱負荷 ＝K0（+++）t/h ＝(++)＝ t/h 鍋爐房的年熱負荷計算年熱負荷是計算全年燃料耗量的依據(jù)，也是技術(shù)經(jīng)濟比較的一個根據(jù)。夏季：。本設(shè)計的額定熱負荷已經(jīng)給定了，＝12t/h，即＝。查常用燃氣密度成分的性質(zhì)見下表有：表2 查常用燃氣密度成分性質(zhì)表燃氣密度CH4C3H8C3H6C4H10N2代入式中并計算得：ρ＝ kg/ Nm179。燃氣的濕燃氣的密度按下式計算：式中ρ——干燃氣密度，kg/ Nm179。查常用燃氣成分的性質(zhì)見下表有：表1 查常用燃氣熱值成分性質(zhì)表燃氣熱值CH4C3H8C3H6C4H10N2Qh3984210127093671133885——Ql359069324487667123649——將數(shù)值代入上式并計算:Qh ＝(3984298+101270+93671+133885)247。 天然氣的高熱值、低熱值及密度混合氣體的熱值可以由單一氣體的熱值根據(jù)混合法則按下式計算：式中 Q——燃氣（混合氣體）的高熱值或低熱值，KJ/Nm179。以天然氣為燃料的燃氣鍋爐房的廢物排放量大大低于燃煤與燃油鍋爐房，不積碳，不磨損。它除了是廉價的化工原料外，主要作為燃料使用，它不僅作為居民的生活燃料，而且還被用作汽車、船舶、飛機等交通運輸工具的燃料。福建福州市甲工程機械廠燃氣鍋爐房工藝設(shè)計計劃書 1 前言對于一個采暖系統(tǒng)來說，鍋爐是核心中的核心。天然氣的蘊藏量和開采量都很大，其基本成分是甲烷。天然氣用于聯(lián)合發(fā)電、供冷和供熱、燃料電池等方面都具有十分誘人的前途，發(fā)達國家都在競相進行應(yīng)用開發(fā)。 天然氣的資料 天然氣的成分CH4＝98%； C3H8＝%；C3H6＝%；C4H10＝%； N2＝%；濕燃氣的含量＝179。i——燃氣中可燃成份的容積成分，%。燃氣的干燃氣密度按下式計算：式中——燃氣中各組份的密度，kg/ Nm179。干燃氣； ——水蒸氣密度，kg/ Nm179。 鍋爐型號和臺數(shù)的選擇 鍋爐的最大熱負荷最大計算熱負荷是根據(jù)生產(chǎn)、生活、采暖、通風需要的熱負荷計算出鍋爐房最大熱負荷，以此作為確定鍋爐房最大熱負荷，以此作為確定鍋爐房規(guī)模、總裝機容量的依據(jù)。冬季：。＝＝ ＝ t/h。鍋爐房的工作班次取為3班工作制，則每晝夜工作班次S＝3，采暖天數(shù)＝90天，通風天數(shù)為90天，年工作天數(shù)為306天則：＝ 24＝2490＝ t/y；＝ 8S8903＝7452 t/y；＝8S＝83063＝ t/y；＝8S＝83063＝ t/y；＝ t/y。排污率的大小，可由堿度或含鹽量的平衡關(guān)系式求出，取其兩者的較大者。2. 備用給水泵設(shè)置備用給水泵是為了保證在停電、正常檢修和發(fā)生機械故障等情況時下，鍋爐仍能得到安全、可靠地供水。具體參如下：型號：DL1225；級數(shù)：7；流量：15 m3/h；揚程：161m；電機功率： kW；轉(zhuǎn)數(shù)：2950 r/min；安裝尺寸：1532170340；進出水管徑：DN50 ； 給水箱的選擇給水箱的作用有兩個：一是軟化水和凝結(jié)水與鍋爐給水流量之間的緩沖，二是給水的儲備。所以，給水箱的容量主要根據(jù)鍋爐房的容量確定，一般給水箱的總有效容量為所有運行鍋爐在額定蒸發(fā)量時所需20～40min的給水量。其尺寸為：200020002000。生產(chǎn)負荷凝結(jié)水回收量為：50%＝ t/h；采暖負荷凝結(jié)水回收量為：50%＝ t/h；通風負荷凝結(jié)水回收量為：50%＝ t/h； 。所以，聯(lián)立二式解得： t/h。流量Q： m179。（2）