【正文】 Kg/臺15723配制再生一次耗鹽量t/(臺/臺26交換器進水小時平均流量⑤m179。若不設(shè)備用時，軟化水箱的容積應(yīng)能貯存離子交換再生時間（約3h）加1h（即4h）的軟化水需要量：此時交換器實際運行延續(xù)時間（即周期）為（T4）h。各項耗量可查上表。5飽和鹽液濃度室溫下取值266還原一次濃鹽液池容積m179。/h10還原時間min取值4511鹽溶液泵揚程mmH2O由鹽液系統(tǒng)取值15～2012鹽溶液泵選擇102型泵2臺 鍋爐除氧設(shè)備的選擇 除氧設(shè)備選擇計算水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，額定蒸發(fā)量大于2t/h的蒸氣鍋爐的給水和供水溫度大于95℃的熱水鍋爐的循環(huán)水要進行除氧處理。熱力噴霧式除氧器是使用最為廣泛的一種除氧方法，其工作可行、效果穩(wěn)定，出水含氧量≦ mg/L。 MPa。因此，除氧器的實際耗氣量為：連續(xù)排污擴容器產(chǎn)生的二次蒸氣除氧器的新蒸氣耗量＝ 鍋爐排污設(shè)備的選擇計算 鍋爐的排污系統(tǒng)本設(shè)計所選用的鍋爐有排污裝置，為了節(jié)能設(shè)計中選用了連續(xù)排污過容器一臺，以回收部分排污水的熱量。 降溫池的選擇根據(jù)所選擇的排污擴容器的大小來選擇， m3；所以選擇一個容積為1 m3的玻璃鋼水箱即可。根據(jù)管內(nèi)推薦水速為2 m/s，由下式可進行計算： ＝ 2000 mm式中：——供水管徑，mm； G0——供水管中的水流量，t/h； w——管內(nèi)推薦流速， m/s；＝ 2000＝ mm因此，本設(shè)計選用管徑 DN50可完全滿足使用要求。由（36）可計算得： ＝ ＝＝258 mm本設(shè)計擬采用熱軋無縫鋼管DN300作為分氣缸的筒體，一端為平蓋封頭，另一端為法蘭蓋板，以便折卸清洗。 分氣缸筒體結(jié)構(gòu)的確定分汽缸筒體取決于接管管徑、數(shù)目和結(jié)構(gòu)強度。止回閥主要應(yīng)用于要求介質(zhì)單向流動的場合。4. 在集水缸下的網(wǎng)路回速水管上應(yīng)安裝手動調(diào)節(jié)閥。 這種鍋爐最大的特點：所有的受壓元件與鍋筒中心對稱，鍋爐采用全濕背式結(jié)構(gòu)，以極大的內(nèi)筒和偏心火箱的結(jié)構(gòu)，其有利于提供足夠的輻射受熱面。因此，前煙箱的結(jié)構(gòu)采用輕形結(jié)構(gòu)的耐火保溫材料。避免了局部產(chǎn)生過冷沸騰的現(xiàn)象。確?；厝际业墓馨灏踩\行。一般采用的方法是通過鍋爐機組的熱平衡試驗。表12　漏風(fēng)系數(shù)及過剩空氣系數(shù)表系數(shù)項目進口過?？諝庀禂?shù)漏風(fēng)系數(shù)出口過?？諝庀禂?shù)爐膛 鍋爐管束 理論空氣消耗量及煙氣理論、實際體積（1）理論空氣量與實際空氣量V理論空氣量是指每Nm179。干燃氣； ——燃氣中各可燃組分的成分，%； ——燃氣中氧的容積成分，%。干燃氣（2）理論三原子氣體體積VRO2 三原子氣體體積可按下式計算：式中 ——三原子氣體體積，Nm179。干燃氣；——煙氣中二氧化硫的體積，Nm179。 / Nm179。＝ ＝＝ Nm179。干燃氣。 / Nm179。＝＝＝ Nm179。干燃氣；——標(biāo)態(tài)下燃氣的含濕量，＝ Kg / Nm179。 / Nm179。 代入數(shù)值計算得： ＝＝（）＝ Nm179。干燃氣。 / Nm179。干燃氣 理論燃燒溫度及焓溫表熱量計溫度1 Nm179。干燃氣完全燃燒后所產(chǎn)生的煙氣的焓，KJ/Nm179。K； ——水蒸氣的平均定壓容積比熱，KJ/Nm179。/Nm179。干空氣； tg、ta——燃氣與空氣的溫度，℃。由于平均比熱隨溫度的不同而變化，因此熱量計溫度必須經(jīng)過試算才能確定。燃燒熱量溫度當(dāng)不計參加燃燒反應(yīng)的燃氣和空氣的物理熱，即tg＝ta＝0，并假設(shè)＝1，則所得的煙氣溫度為燃燒熱量溫度。因此，在實際計算中，當(dāng)煙氣的溫度低于1500℃時，CO2和H2O的分解吸熱，從上式的計算中可以看出，燃燒的溫度大于1500℃，因此，＝＝1912℃。干燃氣；——理論空氣的焓，KJ/Nm179。K；——煙氣溫度，℃。給定2冷空氣溫度℃給定303冷空氣理論焓KJ/Nm179。/s23保溫系數(shù)表17　爐膽傳熱計算序號名稱符號單位公式數(shù)值1爐膽輸入熱量KJ/Nm179。查焓溫表9空氣帶入爐內(nèi)熱量KJ/Nm179。K計算選取C＝11～1720輻射和對流的有效面積m178。10光管煙氣流通面積m178。015拉撐管傳熱面積m178。按查焓溫表157393出口煙溫℃先假設(shè)，后校核2503003504出口煙焓KJ/Nm179。/s查煙氣物理特性表10051005100519螺紋管雷諾數(shù)20比值21比值22努謝爾特數(shù)23流阻系數(shù)24螺紋對流放熱系數(shù)W/m℃25煙氣總對流放熱系數(shù)W/m℃26煙氣壓力MPa27水蒸氣體積份額28三原子氣體份額29煙氣容積Nm179?！?8主受熱面?zhèn)鳠崃縆J/Nm179。10光管煙氣流通面積m178。015拉撐管傳熱面積m178。按查焓溫表3出口煙溫℃先假設(shè)，后校核2002202504出口煙焓KJ/Nm179。/s查煙氣物理特性表10610610620煙氣導(dǎo)熱系數(shù)W/m℃查煙氣物理特性表21光管雷諾數(shù)22光管對流放熱系數(shù)KW/m178。℃35熱有效系數(shù)《查燃氣燃油鍋爐》表52136總傳熱系數(shù)KW/m178。用作圖法求解出口煙溫：圖3　用作圖法求解出口煙溫表22　鍋爐總熱平衡校核序號名稱符號單位公式數(shù)值1鍋爐熱效率%鍋爐選型2鍋爐輸入熱量KJ/Nm179。第二管束熱力計算6煙管管束吸收熱量KJ/Nm179。；燃氣密度 ρg ＝ Kg/Nm179。（2）燃燒器選擇鼓風(fēng)式燃燒器有如下優(yōu)點：，體形輕巧，占地面積小，特別是當(dāng)熱負荷較大時；，調(diào)節(jié)系數(shù)一般大于5；，預(yù)熱溫度甚至可以接近燃氣的著火溫度，這對高溫工業(yè)爐是很必要的；；——燃氣，油——燃氣出聯(lián)合燃燒。（下式中 Fp為空氣通道面積，m178?？諝獾男D(zhuǎn)程度與蝸殼結(jié)構(gòu)比有關(guān)：ab/Dp2 越小，空氣的旋轉(zhuǎn)程度就越大，但阻力損失也將增大，通常取ab/Dp ＝～。當(dāng)＝，由表62查得回流區(qū)直徑Dbf＝＝300＝141 mm。對于蝸殼供氣，當(dāng)＝，ζ＝～，取ζ＝，則：（1）按《燃氣燃燒與應(yīng)用》式622計算燃氣分配室截面積。?。?0。（5）按《燃氣燃燒與應(yīng)用》式631式計算燃氣出口速度。：小直徑孔口的總面積F1為：小孔直徑的數(shù)目為： ?。?9按《燃氣燃燒與應(yīng)用》式628，計算小孔燃氣射流間距。?。?，＝,則：6通風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)備的選擇計算，是計算鍋爐在額定負荷下通風(fēng)系統(tǒng)的流動阻力，其目的是為選用送、引風(fēng)機和合理布置風(fēng)、煙道提供依據(jù)。由此，本設(shè)計只需做鍋爐的引風(fēng)設(shè)計?！　煔庠谕ǖ纼?nèi)流動時，任意兩截面的總壓降是由流動水平阻力、速度損失、和自生通風(fēng)力三部分組成。H、應(yīng)盡量采用地上煙道，水平煙道應(yīng)避免逆坡，接至煙囪的水平總管的向上坡度一般采用3%以上；I、熱風(fēng)管和煙管的結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮膨脹的補償。磚砌煙道，考慮到煙道底積灰，拱高為寬度寬度的2～3倍；B、在接近風(fēng)機入口處，不應(yīng)布置彎頭；C、風(fēng)機出口處風(fēng)煙 轉(zhuǎn)變方向應(yīng)與風(fēng)機轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向一致；D、盡量采用緩彎頭或內(nèi)外側(cè)均成弧形的急彎頭。 煙道布置及其斷面尺寸的確定鍋爐至引風(fēng)機的煙道全部采用金屬制作，其布置方式下圖所示。由鍋爐出口引出的圓形煙管，斷面尺寸為鍋爐出口尺：216。小頭斷面同上，大頭斷面等于引風(fēng)機入口，斷面積為：F2＝＝。4）單臺鍋爐的分支煙道的確定。煙速：v4＝＝ m/s。取煙道寬B6＝500mm，計算出煙道上部半圓截面積＝＝ m2 。計算時其流速及煙溫等均取平均值，為了簡化計算，煙道各處漏風(fēng)和溫降都忽略不計。ks＝，查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖812截面改變系數(shù)ξjkf/F＝＝，查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖811梯形擴散管阻力系數(shù)ξksξks ＝216?！鏌崃τ嬎?274煙氣出口溫度?℃熱力計算2345煙氣平均溫度?pj℃熱力計算6煙氣平均速度Wym/sBVy(?pj +273)/(3600F273)7管子外徑dwmm幾何尺寸8煙氣運動粘性系數(shù)m178。℃熱力計算9604煙氣出口溫度?℃熱力計算3275煙氣平均溫度?pj℃熱力計算6煙氣平均速度Wym/sBVy(?pj +273)/(3600F273)7管子外徑dwmm幾何尺寸8煙氣運動粘性系數(shù)m178。下表列出外煙道各部分計算內(nèi)容。煙速：v5＝＝ m/s。已知總煙氣量Vy＝3vy＝3＝ m/s。取煙道寬度B4＝400mm，則煙道上部半截面面積：＝（B4/2）2/2＝()2/2＝。3）引風(fēng)機出口與磚煙道之間的階梯形擴散管（凌錐形），小頭斷面尺寸與引風(fēng)機出口相同，H3B3＝350350mm，則斷面積 F3＝＝ m2。煙速 v1＝＝ m/s。表24　煙道分段表管段說明材料備注管段一鍋爐出口到引風(fēng)機入口段的漸擴管金屬管段二截面為圓形管段二由漸擴管出口到引風(fēng)機入口金屬管段二截面為圓形管段三引風(fēng)機出口與支煙道之間的漸擴管金屬管段二截面為矩形管段四支煙道到總煙道磚管段四截面為上半段半圓下半段矩形。進口截直徑216。 風(fēng)煙道設(shè)計結(jié)構(gòu)布置要點A、盡可能采用圓形風(fēng)煙管道。 風(fēng)煙道設(shè)計要點和結(jié)構(gòu)布置要點 風(fēng)煙道設(shè)計要點A、風(fēng)煙道應(yīng)力求平直暢通、附件少、氣密性好；B、金屬管道鋼板厚度按下列數(shù)值選用：冷風(fēng)管一般采用2～3mm，熱風(fēng)管和煙道一般采用3～4mm；C、金屬矩形風(fēng)煙管道應(yīng)配置足夠的加強肋或加強桿，以保證其強度和剛度的要求；D、磚砌煙道內(nèi)襯當(dāng)煙氣溫度≤4000C時，可用100機磚砌筑；E、煙道拱頂一般采用大圓弧和半圓弧拱頂兩種形式；F、煙道底的砌法一般采用雙層磚，下墊灰渣層。、過熱器、省煤器等及煙道中的阻力，在計算各段阻力時流速溫度取平均值。在本設(shè)計中采用平衡通風(fēng)方式，利用爐膛內(nèi)蝸殼燃燒器的吸風(fēng)作用，把風(fēng)送人爐膛，使風(fēng)道在正壓下工作。由于，所以燃氣射流不會合并。（7）計算小孔直徑、數(shù)目及間距。取壓縮系數(shù)＝，＝，則：孔口相對間距：。 （3）按《燃氣燃燒與應(yīng)用》式627式計算大直徑孔口在射流穿透深度時的射流間距。則實際空氣流速為：（3）按《燃氣燃燒與應(yīng)用》式621計算空氣入口流速vin。查《燃氣燃燒與應(yīng)用》表61，當(dāng)＝，α＝。通常取qp＝35～40 kW/m178。（1）本設(shè)計采用蝸殼供氣，按《燃氣燃燒與應(yīng)用》公式（617）計算空氣通道直徑（噴頭直徑）Dp及蝸殼尺寸，取qp＝4010179。 干空氣/ Nm179。8相對誤差%5 燃燒器設(shè)計（1）燃燒器設(shè)計的原始數(shù)據(jù)如下： 鍋爐燃氣耗量 Lg＝ Nm179。爐膽熱力計算4第一管束吸收熱量KJ/Nm179。38主受熱面?zhèn)鳠嵴`差%39出口煙溫℃作圖法求得（見下圖）41出口煙焓KJ/Nm179。/Nm179。查焓溫表9保熱系數(shù)熱平衡計算10管束熱平衡熱量KJ/Nm179。17總傳熱面積m178。012縱向沖刷管長度m已知13螺紋管傳熱面積m178。按查焓溫表42管束平衡熱量KJ/Nm179。燃燒產(chǎn)物計算30三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/MPam31飛灰輻射減弱系數(shù)1/MPam0 032氣體介質(zhì)吸收力1/MPam33煙氣黑度34溫度比35煙氣輻射放熱系數(shù)KW/m178。查焓溫表9保熱系數(shù)熱平衡計算10管束熱平衡熱量KJ/Nm179。17總傳熱面積m178。012縱向沖刷管長度m已知13螺紋管傳熱面積m178。22煙氣傳熱量KJ/Nm179。3600811絕熱燃燒溫度℃將作為煙氣焓＝12絕熱燃燒絕對溫度K+27313爐膽出口煙溫℃t