【正文】 Kg/臺(tái)15723配制再生一次耗鹽量t/(臺(tái)/臺(tái)26交換器進(jìn)水小時(shí)平均流量⑤m179。若不設(shè)備用時(shí)，軟化水箱的容積應(yīng)能貯存離子交換再生時(shí)間（約3h）加1h（即4h）的軟化水需要量：此時(shí)交換器實(shí)際運(yùn)行延續(xù)時(shí)間（即周期）為（T4）h。各項(xiàng)耗量可查上表。5飽和鹽液濃度室溫下取值266還原一次濃鹽液池容積m179。/h10還原時(shí)間min取值4511鹽溶液泵揚(yáng)程mmH2O由鹽液系統(tǒng)取值15～2012鹽溶液泵選擇102型泵2臺(tái) 鍋爐除氧設(shè)備的選擇 除氧設(shè)備選擇計(jì)算水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，額定蒸發(fā)量大于2t/h的蒸氣鍋爐的給水和供水溫度大于95℃的熱水鍋爐的循環(huán)水要進(jìn)行除氧處理。熱力噴霧式除氧器是使用最為廣泛的一種除氧方法，其工作可行、效果穩(wěn)定，出水含氧量≦ mg/L。 MPa。因此，除氧器的實(shí)際耗氣量為：連續(xù)排污擴(kuò)容器產(chǎn)生的二次蒸氣除氧器的新蒸氣耗量＝ 鍋爐排污設(shè)備的選擇計(jì)算 鍋爐的排污系統(tǒng)本設(shè)計(jì)所選用的鍋爐有排污裝置，為了節(jié)能設(shè)計(jì)中選用了連續(xù)排污過容器一臺(tái)，以回收部分排污水的熱量。 降溫池的選擇根據(jù)所選擇的排污擴(kuò)容器的大小來選擇， m3；所以選擇一個(gè)容積為1 m3的玻璃鋼水箱即可。根據(jù)管內(nèi)推薦水速為2 m/s，由下式可進(jìn)行計(jì)算： ＝ 2000 mm式中：——供水管徑，mm； G0——供水管中的水流量，t/h； w——管內(nèi)推薦流速， m/s；＝ 2000＝ mm因此，本設(shè)計(jì)選用管徑 DN50可完全滿足使用要求。由（36）可計(jì)算得： ＝ ＝＝258 mm本設(shè)計(jì)擬采用熱軋無縫鋼管DN300作為分氣缸的筒體，一端為平蓋封頭，另一端為法蘭蓋板，以便折卸清洗。 分氣缸筒體結(jié)構(gòu)的確定分汽缸筒體取決于接管管徑、數(shù)目和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。止回閥主要應(yīng)用于要求介質(zhì)單向流動(dòng)的場(chǎng)合。4. 在集水缸下的網(wǎng)路回速水管上應(yīng)安裝手動(dòng)調(diào)節(jié)閥。 這種鍋爐最大的特點(diǎn)：所有的受壓元件與鍋筒中心對(duì)稱，鍋爐采用全濕背式結(jié)構(gòu)，以極大的內(nèi)筒和偏心火箱的結(jié)構(gòu)，其有利于提供足夠的輻射受熱面。因此，前煙箱的結(jié)構(gòu)采用輕形結(jié)構(gòu)的耐火保溫材料。避免了局部產(chǎn)生過冷沸騰的現(xiàn)象。確?；厝际业墓馨灏踩\(yùn)行。一般采用的方法是通過鍋爐機(jī)組的熱平衡試驗(yàn)。表12　漏風(fēng)系數(shù)及過?？諝庀禂?shù)表系數(shù)項(xiàng)目進(jìn)口過?？諝庀禂?shù)漏風(fēng)系數(shù)出口過?？諝庀禂?shù)爐膛 鍋爐管束 理論空氣消耗量及煙氣理論、實(shí)際體積（1）理論空氣量與實(shí)際空氣量V理論空氣量是指每Nm179。干燃?xì)猓? ——燃?xì)庵懈骺扇冀M分的成分，%； ——燃?xì)庵醒醯娜莘e成分，%。干燃?xì)猓?）理論三原子氣體體積VRO2 三原子氣體體積可按下式計(jì)算：式中 ——三原子氣體體積，Nm179。干燃?xì)猓弧獰煔庵卸趸虻捏w積，Nm179。 / Nm179。＝ ＝＝ Nm179。干燃?xì)狻?/ Nm179。＝＝＝ Nm179。干燃?xì)?；——?biāo)態(tài)下燃?xì)獾暮瑵窳?，?Kg / Nm179。 / Nm179。 代入數(shù)值計(jì)算得： ＝＝（）＝ Nm179。干燃?xì)狻?/ Nm179。干燃?xì)? 理論燃燒溫度及焓溫表熱量計(jì)溫度1 Nm179。干燃?xì)馔耆紵笏a(chǎn)生的煙氣的焓，KJ/Nm179。K； ——水蒸氣的平均定壓容積比熱，KJ/Nm179。/Nm179。干空氣； tg、ta——燃?xì)馀c空氣的溫度，℃。由于平均比熱隨溫度的不同而變化，因此熱量計(jì)溫度必須經(jīng)過試算才能確定。燃燒熱量溫度當(dāng)不計(jì)參加燃燒反應(yīng)的燃?xì)夂涂諝獾奈锢頍?，即tg＝ta＝0，并假設(shè)＝1，則所得的煙氣溫度為燃燒熱量溫度。因此，在實(shí)際計(jì)算中，當(dāng)煙氣的溫度低于1500℃時(shí)，CO2和H2O的分解吸熱，從上式的計(jì)算中可以看出，燃燒的溫度大于1500℃，因此，＝＝1912℃。干燃?xì)?；——理論空氣的焓，KJ/Nm179。K；——煙氣溫度，℃。給定2冷空氣溫度℃給定303冷空氣理論焓KJ/Nm179。/s23保溫系數(shù)表17　爐膽傳熱計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位公式數(shù)值1爐膽輸入熱量KJ/Nm179。查焓溫表9空氣帶入爐內(nèi)熱量KJ/Nm179。K計(jì)算選取C＝11～1720輻射和對(duì)流的有效面積m178。10光管煙氣流通面積m178。015拉撐管傳熱面積m178。按查焓溫表157393出口煙溫℃先假設(shè)，后校核2503003504出口煙焓KJ/Nm179。/s查煙氣物理特性表10051005100519螺紋管雷諾數(shù)20比值21比值22努謝爾特?cái)?shù)23流阻系數(shù)24螺紋對(duì)流放熱系數(shù)W/m℃25煙氣總對(duì)流放熱系數(shù)W/m℃26煙氣壓力MPa27水蒸氣體積份額28三原子氣體份額29煙氣容積Nm179?！?8主受熱面?zhèn)鳠崃縆J/Nm179。10光管煙氣流通面積m178。015拉撐管傳熱面積m178。按查焓溫表3出口煙溫℃先假設(shè)，后校核2002202504出口煙焓KJ/Nm179。/s查煙氣物理特性表10610610620煙氣導(dǎo)熱系數(shù)W/m℃查煙氣物理特性表21光管雷諾數(shù)22光管對(duì)流放熱系數(shù)KW/m178?！?5熱有效系數(shù)《查燃?xì)馊加湾仩t》表52136總傳熱系數(shù)KW/m178。用作圖法求解出口煙溫：圖3　用作圖法求解出口煙溫表22　鍋爐總熱平衡校核序號(hào)名稱符號(hào)單位公式數(shù)值1鍋爐熱效率%鍋爐選型2鍋爐輸入熱量KJ/Nm179。第二管束熱力計(jì)算6煙管管束吸收熱量KJ/Nm179。；燃?xì)饷芏?ρg ＝ Kg/Nm179。（2）燃燒器選擇鼓風(fēng)式燃燒器有如下優(yōu)點(diǎn)：，體形輕巧，占地面積小，特別是當(dāng)熱負(fù)荷較大時(shí)；，調(diào)節(jié)系數(shù)一般大于5；，預(yù)熱溫度甚至可以接近燃?xì)獾闹饻囟?，這對(duì)高溫工業(yè)爐是很必要的；；——燃?xì)?，油——燃?xì)獬雎?lián)合燃燒。（下式中 Fp為空氣通道面積，m178。空氣的旋轉(zhuǎn)程度與蝸殼結(jié)構(gòu)比有關(guān)：ab/Dp2 越小，空氣的旋轉(zhuǎn)程度就越大，但阻力損失也將增大，通常取ab/Dp ＝～。當(dāng)＝，由表62查得回流區(qū)直徑Dbf＝＝300＝141 mm。對(duì)于蝸殼供氣，當(dāng)＝，ζ＝～，取ζ＝，則：（1）按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式622計(jì)算燃?xì)夥峙涫医孛娣e。?。?0。（5）按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式631式計(jì)算燃?xì)獬隹谒俣?。：小直徑孔口的總面積F1為：小孔直徑的數(shù)目為： ?。?9按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式628，計(jì)算小孔燃?xì)馍淞鏖g距。?。?，＝,則：6通風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)備的選擇計(jì)算，是計(jì)算鍋爐在額定負(fù)荷下通風(fēng)系統(tǒng)的流動(dòng)阻力，其目的是為選用送、引風(fēng)機(jī)和合理布置風(fēng)、煙道提供依據(jù)。由此，本設(shè)計(jì)只需做鍋爐的引風(fēng)設(shè)計(jì)?！　煔庠谕ǖ纼?nèi)流動(dòng)時(shí)，任意兩截面的總壓降是由流動(dòng)水平阻力、速度損失、和自生通風(fēng)力三部分組成。H、應(yīng)盡量采用地上煙道，水平煙道應(yīng)避免逆坡，接至煙囪的水平總管的向上坡度一般采用3%以上；I、熱風(fēng)管和煙管的結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮膨脹的補(bǔ)償。磚砌煙道，考慮到煙道底積灰，拱高為寬度寬度的2～3倍；B、在接近風(fēng)機(jī)入口處，不應(yīng)布置彎頭；C、風(fēng)機(jī)出口處風(fēng)煙 轉(zhuǎn)變方向應(yīng)與風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向一致；D、盡量采用緩彎頭或內(nèi)外側(cè)均成弧形的急彎頭。 煙道布置及其斷面尺寸的確定鍋爐至引風(fēng)機(jī)的煙道全部采用金屬制作，其布置方式下圖所示。由鍋爐出口引出的圓形煙管，斷面尺寸為鍋爐出口尺：216。小頭斷面同上，大頭斷面等于引風(fēng)機(jī)入口，斷面積為：F2＝＝。4）單臺(tái)鍋爐的分支煙道的確定。煙速：v4＝＝ m/s。取煙道寬B6＝500mm，計(jì)算出煙道上部半圓截面積＝＝ m2 。計(jì)算時(shí)其流速及煙溫等均取平均值，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，煙道各處漏風(fēng)和溫降都忽略不計(jì)。ks＝，查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖812截面改變系數(shù)ξjkf/F＝＝，查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖811梯形擴(kuò)散管阻力系數(shù)ξksξks ＝216?！鏌崃τ?jì)算3274煙氣出口溫度?℃熱力計(jì)算2345煙氣平均溫度?pj℃熱力計(jì)算6煙氣平均速度Wym/sBVy(?pj +273)/(3600F273)7管子外徑dwmm幾何尺寸8煙氣運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)m178。℃熱力計(jì)算9604煙氣出口溫度?℃熱力計(jì)算3275煙氣平均溫度?pj℃熱力計(jì)算6煙氣平均速度Wym/sBVy(?pj +273)/(3600F273)7管子外徑dwmm幾何尺寸8煙氣運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)m178。下表列出外煙道各部分計(jì)算內(nèi)容。煙速：v5＝＝ m/s。已知總煙氣量Vy＝3vy＝3＝ m/s。取煙道寬度B4＝400mm，則煙道上部半截面面積：＝（B4/2）2/2＝()2/2＝。3）引風(fēng)機(jī)出口與磚煙道之間的階梯形擴(kuò)散管（凌錐形），小頭斷面尺寸與引風(fēng)機(jī)出口相同，H3B3＝350350mm，則斷面積 F3＝＝ m2。煙速 v1＝＝ m/s。表24　煙道分段表管段說明材料備注管段一鍋爐出口到引風(fēng)機(jī)入口段的漸擴(kuò)管金屬管段二截面為圓形管段二由漸擴(kuò)管出口到引風(fēng)機(jī)入口金屬管段二截面為圓形管段三引風(fēng)機(jī)出口與支煙道之間的漸擴(kuò)管金屬管段二截面為矩形管段四支煙道到總煙道磚管段四截面為上半段半圓下半段矩形。進(jìn)口截直徑216。 風(fēng)煙道設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)布置要點(diǎn)A、盡可能采用圓形風(fēng)煙管道。 風(fēng)煙道設(shè)計(jì)要點(diǎn)和結(jié)構(gòu)布置要點(diǎn) 風(fēng)煙道設(shè)計(jì)要點(diǎn)A、風(fēng)煙道應(yīng)力求平直暢通、附件少、氣密性好；B、金屬管道鋼板厚度按下列數(shù)值選用：冷風(fēng)管一般采用2～3mm，熱風(fēng)管和煙道一般采用3～4mm；C、金屬矩形風(fēng)煙管道應(yīng)配置足夠的加強(qiáng)肋或加強(qiáng)桿，以保證其強(qiáng)度和剛度的要求；D、磚砌煙道內(nèi)襯當(dāng)煙氣溫度≤4000C時(shí)，可用100機(jī)磚砌筑；E、煙道拱頂一般采用大圓弧和半圓弧拱頂兩種形式；F、煙道底的砌法一般采用雙層磚，下墊灰渣層。、過熱器、省煤器等及煙道中的阻力，在計(jì)算各段阻力時(shí)流速溫度取平均值。在本設(shè)計(jì)中采用平衡通風(fēng)方式，利用爐膛內(nèi)蝸殼燃燒器的吸風(fēng)作用，把風(fēng)送人爐膛，使風(fēng)道在正壓下工作。由于，所以燃?xì)馍淞鞑粫?huì)合并。（7）計(jì)算小孔直徑、數(shù)目及間距。取壓縮系數(shù)＝，＝，則：孔口相對(duì)間距：。 （3）按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式627式計(jì)算大直徑孔口在射流穿透深度時(shí)的射流間距。則實(shí)際空氣流速為：（3）按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式621計(jì)算空氣入口流速vin。查《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》表61，當(dāng)＝，α＝。通常取qp＝35～40 kW/m178。（1）本設(shè)計(jì)采用蝸殼供氣，按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》公式（617）計(jì)算空氣通道直徑（噴頭直徑）Dp及蝸殼尺寸，取qp＝4010179。 干空氣/ Nm179。8相對(duì)誤差%5 燃燒器設(shè)計(jì)（1）燃燒器設(shè)計(jì)的原始數(shù)據(jù)如下： 鍋爐燃?xì)夂牧?Lg＝ Nm179。爐膽熱力計(jì)算4第一管束吸收熱量KJ/Nm179。38主受熱面?zhèn)鳠嵴`差%39出口煙溫℃作圖法求得（見下圖）41出口煙焓KJ/Nm179。/Nm179。查焓溫表9保熱系數(shù)熱平衡計(jì)算10管束熱平衡熱量KJ/Nm179。17總傳熱面積m178。012縱向沖刷管長(zhǎng)度m已知13螺紋管傳熱面積m178。按查焓溫表42管束平衡熱量KJ/Nm179。燃燒產(chǎn)物計(jì)算30三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/MPam31飛灰輻射減弱系數(shù)1/MPam0 032氣體介質(zhì)吸收力1/MPam33煙氣黑度34溫度比35煙氣輻射放熱系數(shù)KW/m178。查焓溫表9保熱系數(shù)熱平衡計(jì)算10管束熱平衡熱量KJ/Nm179。17總傳熱面積m178。012縱向沖刷管長(zhǎng)度m已知13螺紋管傳熱面積m178。22煙氣傳熱量KJ/Nm179。3600811絕熱燃燒溫度℃將作為煙氣焓＝12絕熱燃燒絕對(duì)溫度K+27313爐膽出口煙溫℃t