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福建福州市甲工程機(jī)械廠燃?xì)忮仩t房工藝設(shè)計(jì)計(jì)劃書(shū)-閱讀頁(yè)

2024-08-08 04:38本頁(yè)面
  

【正文】 ℃25014大端溫差℃77015小端溫差℃6011016016對(duì)數(shù)溫差℃17平均煙氣流速m/s18煙氣運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)m178。/Nm179?!?6熱有效系數(shù)《查燃?xì)馊加湾仩t》表52137總傳熱系數(shù)KW/m178。39主受熱面?zhèn)鳠嵴`差%40出口煙溫℃用作圖法求得(見(jiàn)下圖)41出口煙焓KJ/Nm179。10742用作圖法求解出口煙溫:圖2 作圖法求解出口煙溫(光管)結(jié)構(gòu)特性表20 第二管束(光管)結(jié)構(gòu)特性序號(hào)名稱符號(hào)單位公式數(shù)值1螺紋管節(jié)距mm已知452螺紋管槽深mm已知23螺紋管的內(nèi)徑mm已知4螺紋管的根數(shù)已知565光管的內(nèi)徑mm無(wú)光管06光管的根數(shù)無(wú)光管07拉撐管的內(nèi)徑mm已知8拉撐管的根數(shù)已知09螺紋管煙道流通面積m178。011拉掌管煙氣流通面積m178。14光管傳熱面積m178。016煙氣總流通面積m178。(光管)熱力計(jì)算表21 第二管束熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位公式數(shù)值1入口煙溫℃第一管束熱力計(jì)算2入口煙焓KJ/Nm179。按查焓溫表 5管束出口過(guò)量空氣系數(shù)選取6管束漏風(fēng)系數(shù)選取07冷空氣溫度℃選取308冷空氣焓KJ/Nm179。11平均煙氣溫度℃12工質(zhì)溫度與管壁溫差℃404013管壁溫度℃23014大端溫差℃15小端溫差℃10306016對(duì)數(shù)溫差℃17平均煙氣流速m/s18煙氣的普郎特?cái)?shù)查煙氣物理特性表19煙氣運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)m178?!?3螺紋對(duì)流放熱系數(shù)W/m℃24煙氣總對(duì)流放熱系數(shù)W/m℃25煙氣壓力MPa26水蒸氣體積份額27三原子氣體份額28煙氣容積Nm179。燃燒產(chǎn)物計(jì)算29三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/MPam30飛灰輻射減弱系數(shù)1/MPam0031氣體介質(zhì)吸收力1/MPam32煙氣黑度33溫度比34煙氣輻射放熱系數(shù)KW/m178。℃37主受熱面?zhèn)鳠崃縆J/Nm179。按查焓溫表42管束平衡熱量KJ/Nm179。3鍋爐爐膽輸入熱量KJ/Nm179。第一管束熱力計(jì)算107425第二管事吸收熱量KJ/Nm179。7計(jì)算誤差KJ/Nm179。/h;燃?xì)獾臀话l(fā)熱量 QL= KJ/Nm179。;理論空氣量 V0= Nm179。干;空氣溫度 Ta=303K;燃?xì)鉁囟?Tg=303K;過(guò)??諝庀禂?shù) α=。根據(jù)以上優(yōu)點(diǎn)本鍋爐房工藝設(shè)計(jì)選用鼓風(fēng)式邊緣供氣蝸殼旋風(fēng)燃燒器。KW/m178。;QL為燃燒器熱負(fù)荷,kW;qp噴頭熱強(qiáng)度,kW/m178。),則:?。?00 mm。則取蝸殼結(jié)構(gòu)比=,并取b==300 mm,得a=300=105 mm。(2)確定環(huán)形通道寬度及空氣實(shí)際流速va。按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式618計(jì)算環(huán)形通道的寬度△:按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式619計(jì)算實(shí)際空氣流速va,由表63查得,當(dāng)=,β=29176。(4)按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式620計(jì)算煅燒器前所需要的空氣壓力Ha。取燃?xì)夥峙涫覂?nèi)燃?xì)獾牧魉伲?5 m/s,則:(2)按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式62625式計(jì)算旋轉(zhuǎn)空氣的穿透深度、。 取按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式628計(jì)算大直徑孔口數(shù)目。(4)按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式632式計(jì)算大直徑孔口的直徑。這一間距相當(dāng)于=,因而合理。(6)按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式630式計(jì)算燃?xì)饪卓诘目偯娣eF。按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式611式計(jì)算小孔直徑,α=90176。按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式626,計(jì)算燃?xì)馍淞髦睆?。?)按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式632式計(jì)算燃?xì)馑璧膲毫Α榱吮WC鍋爐的正常燃燒,必須保證有足夠的空氣進(jìn)入爐膛,并及時(shí)排出鍋爐中的燃燒產(chǎn)物——煙氣,這就要求空氣和煙氣分別沿著風(fēng)煙道以一定的流速流動(dòng)。利用引風(fēng)機(jī)克服全部煙道、受熱面、除塵設(shè)備的阻力,使煙道和爐膛在負(fù)壓下工作。平衡通風(fēng)既能有效地送風(fēng)和排煙,又能使?fàn)t膛和煙道處于合理的負(fù)壓之下,鍋爐房的安全和衛(wèi)生條件較好,漏風(fēng)量較小,因而是目前燃?xì)忮仩t采用得最為普遍的通風(fēng)方式。本設(shè)計(jì)中由于采用高質(zhì)無(wú)污染的氣源作為燃料,并且通過(guò)爐膛鍋爐管束的熱交換,有效地降低了鍋爐出口的煙溫(詳見(jiàn)熱平衡計(jì)算)因此,本設(shè)計(jì)采用直接排溫的方式,節(jié)省了過(guò)熱器、省煤器等附件。流動(dòng)水平阻力包括介質(zhì)沿壁面流動(dòng)產(chǎn)生的沿程摩擦阻力,介質(zhì)橫向沖刷管束的阻力及由于通道截面和方向變化所引起的局部阻力。磚的長(zhǎng)度方向應(yīng)與氣流方向平行,以減少阻力;G、為考慮煙道出灰,并應(yīng)配制足夠的清灰入孔。J、靜壓力為正壓的煙道,必須使系統(tǒng)氣密,不漏煙。如為矩形,應(yīng)盡量采用正方形。 風(fēng)煙道設(shè)計(jì)流速選擇表23 風(fēng)煙管道中流速選用表名稱風(fēng)速煙速磚或混凝土制4 ~ 86 ~ 8金屬制10 ~ 1510 ~ 15 引風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 排煙量設(shè)計(jì)計(jì)算引風(fēng)機(jī)處的溫度按下式計(jì)算:℃引風(fēng)機(jī)處的煙氣量: 其中初選Y935 No8D型風(fēng)機(jī),風(fēng)壓961Pa,流量7270 m3/h,配用電機(jī)型號(hào)Y132M16。450mm,出口尺寸350mm350mm。圖4 煙道系統(tǒng)草圖本設(shè)計(jì)管段共分為四段(見(jiàn)下表)。1)鍋爐出口煙速確定。 =400mm,斷面積 F1== m2。2)漸擴(kuò)管出口煙速確定。煙速 v2== m/s。煙速 v3== m/s。取煙速為6m/s,則斷面積:4== m2。所以:H=(4 )/ B4=()/=,取高度H4=550mm,則斷面積F4=+ H4B4=+= m2。5)總煙道確定(三臺(tái)鍋爐的合流總煙道)。首先選取煙速為10 m/s,計(jì)算出斷面積為== m2。所以H=()/= m,取高度H5為1100mm,則斷面積F5=+= m2。 鍋爐外煙道阻力計(jì)算鍋爐煙氣系統(tǒng)的阻力,包括爐膛負(fù)壓,即從爐膛開(kāi)始沿?zé)煔饬鲃?dòng)方向順序把各受熱面煙道和煙囪等部分阻力分別計(jì)算出來(lái)。其次,引風(fēng)機(jī)的圓形短管的阻力也忽略不計(jì)。1) 鍋爐出口至引風(fēng)機(jī)阻力表25 鍋爐出口至引風(fēng)機(jī)阻力計(jì)算序號(hào) 名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)值來(lái)源結(jié)果1900彎管阻力(2個(gè))900彎管阻力系數(shù)ξ90根據(jù)選擇的材料取值動(dòng)壓頭hd1Pav=, ?=2240C, 查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖84672個(gè)900彎管阻力△h90Pa2ξ90 hd1=2672摩擦阻力煙氣溫度?y℃熱力計(jì)算224煙道截面Fm2F1==煙氣速度Vym/sVy=V1通道長(zhǎng)度Lm幾何尺寸當(dāng)量直徑ddlmddl=d0. 40摩擦阻力系數(shù)λ《燃油燃?xì)饧板仩t房設(shè)計(jì)》表64摩擦阻力△hmPaλLhd1 /ddl=67/3圓形擴(kuò)散管面積比Fx/Fd――阻力系數(shù)ξ《燃油燃?xì)饧板仩t房設(shè)計(jì)》表65漸擴(kuò)管阻力△hFPa△hF=ξhd14引風(fēng)機(jī)入口處轉(zhuǎn)動(dòng)擋板阻力動(dòng)壓頭hdPa同上67擋板全開(kāi)時(shí)阻力系數(shù)ξ取值擋板阻力△hjbPahdξ=5鍋爐出口至引風(fēng)機(jī)總阻力△h1Pa△h90+△hm+△hF+△hjb=++2) 引風(fēng)機(jī)出口至煙囪阻力表26 引風(fēng)機(jī)出口至煙囪阻力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)值來(lái)源結(jié)果1引風(fēng)機(jī)出口階梯形擴(kuò)散管煙氣溫度ty℃給定224煙氣流速vym/sv3=動(dòng)壓頭hdPa查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖84小斷面截面積fm2H4B4= 大斷面截面積Fm2前面已算擴(kuò)散角度Tan(α/2)=(b1b2)/2/L=()/2/完全沖擊系數(shù)216。ksξjk=梯形擴(kuò)散管阻力△hksPaξks hd=2分支磚煙道急轉(zhuǎn)彎阻力(2個(gè)450)煙氣流速wm/s動(dòng)壓頭hdPa查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖84原始阻力系數(shù)與粗糙影響系數(shù)乘積K△ξzyr/b=0,查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖814b角度系數(shù)B=450, 查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖814c截面形狀系數(shù)Ca/b=1000/220=《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖450急轉(zhuǎn)彎阻力系數(shù)ξ45K△ξzy BC=450急轉(zhuǎn)彎阻力△hWPa2ξ45hd=23分支煙道摩擦阻力通道長(zhǎng)度Lm幾何尺寸7當(dāng)量直徑ddlm4F/U=4(2++)摩擦阻力系數(shù)λ《燃油燃?xì)饧板仩t房設(shè)計(jì)》表64, ddl摩擦阻力△hmPaλL hd1 /ddl=742個(gè)不對(duì)稱合流三通阻力支煙道斷面積Fzhm2幾何尺寸總煙道斷面積Fzm2幾何尺寸截面面積比Fzh /Fz合流三通阻力系數(shù)ξzh=450, 《燃油燃?xì)饧板仩t房設(shè)計(jì)》圖6102個(gè)合流三通阻力△hzhPa2(ξ45+ξzh) hd=(+) 5支煙道閘板阻力擋板全開(kāi)阻力系數(shù)ξz擋板全開(kāi)時(shí)查教材表閘板阻力△hzPaξzhd=6總煙道摩擦阻力通道長(zhǎng)度Lm幾何尺寸當(dāng)量直徑ddlm4F/U=4(++)摩擦阻力系數(shù)λ查《燃油燃?xì)饧板仩t房設(shè)計(jì)》表64,磚煙道動(dòng)壓頭hdPat=2240,v=,查查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖84摩擦阻力△hmcPaλLhd1/ddl=7煙囪進(jìn)口阻力△hjkPaξjkhd=8總阻力△h2Pa△hks+△hW+△hm+△hzh+△hz+△hmc3)外煙道總阻力經(jīng)上表計(jì)算外煙道的總阻力為:△hy=△h1+△h2 =+= Pa 鍋爐管束壓力計(jì)算1)第一管束阻力計(jì)算表27 鍋爐第一管束阻力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或根據(jù)數(shù)值1煙氣平均容積VyNm3/Nm熱力計(jì)算2煙氣有效流通截面積Fm2熱力計(jì)算3煙氣進(jìn)口溫度?39。/s查特性表10059螺紋管雷諾數(shù)10縱向沖刷管流阻系數(shù)11縱向沖刷管管阻力系數(shù)zx12動(dòng)壓頭hdPa13縱向沖刷阻力△hzxPazx hd14管束縱向截距S1mm幾何尺寸8515管事橫向截距S2mm幾何尺寸7416截面突變比值F小/F大=()17截面突然縮小阻力系數(shù)大/小《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖81118管束入口局部阻力△hjb1Pa大/小hd19截面突然擴(kuò)大阻力系數(shù)小/大《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖81120管束出口局部阻力△hjb2Pa小/大hd21積灰修正系數(shù)KPa《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖8322鍋爐管束阻力△hgs1PaK(△hzx+△hjb1+△hjb2)2)第二管束阻力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或根據(jù)數(shù)值1煙氣平均容積VyNm3/Nm熱力計(jì)算2煙氣有效流通截面積Fm2熱力計(jì)算3煙氣進(jìn)口溫度?39。/s查特性表1069光管雷諾數(shù)10縱向沖刷管流阻系數(shù)查特性表11縱向沖刷管管阻力系數(shù)zx12動(dòng)壓頭hdPa13縱向沖刷阻力△hzxPazx hd14管束縱向截距S1mm幾何尺寸8515管事橫向截距S2mm幾何尺寸7416截面突變比值
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