【正文】 ℃25014大端溫差℃77015小端溫差℃6011016016對數(shù)溫差℃17平均煙氣流速m/s18煙氣運動粘性系數(shù)m178。/Nm179?！?6熱有效系數(shù)《查燃?xì)馊加湾仩t》表52137總傳熱系數(shù)KW/m178。39主受熱面?zhèn)鳠嵴`差%40出口煙溫℃用作圖法求得（見下圖）41出口煙焓KJ/Nm179。10742用作圖法求解出口煙溫：圖2　作圖法求解出口煙溫（光管）結(jié)構(gòu)特性表20　第二管束（光管）結(jié)構(gòu)特性序號名稱符號單位公式數(shù)值1螺紋管節(jié)距mm已知452螺紋管槽深mm已知23螺紋管的內(nèi)徑mm已知4螺紋管的根數(shù)已知565光管的內(nèi)徑mm無光管06光管的根數(shù)無光管07拉撐管的內(nèi)徑mm已知8拉撐管的根數(shù)已知09螺紋管煙道流通面積m178。011拉掌管煙氣流通面積m178。14光管傳熱面積m178。016煙氣總流通面積m178。（光管）熱力計算表21　第二管束熱力計算序號名稱符號單位公式數(shù)值1入口煙溫℃第一管束熱力計算2入口煙焓KJ/Nm179。按查焓溫表 5管束出口過量空氣系數(shù)選取6管束漏風(fēng)系數(shù)選取07冷空氣溫度℃選取308冷空氣焓KJ/Nm179。11平均煙氣溫度℃12工質(zhì)溫度與管壁溫差℃404013管壁溫度℃23014大端溫差℃15小端溫差℃10306016對數(shù)溫差℃17平均煙氣流速m/s18煙氣的普郎特數(shù)查煙氣物理特性表19煙氣運動粘性系數(shù)m178。℃23螺紋對流放熱系數(shù)W/m℃24煙氣總對流放熱系數(shù)W/m℃25煙氣壓力MPa26水蒸氣體積份額27三原子氣體份額28煙氣容積Nm179。燃燒產(chǎn)物計算29三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/MPam30飛灰輻射減弱系數(shù)1/MPam0031氣體介質(zhì)吸收力1/MPam32煙氣黑度33溫度比34煙氣輻射放熱系數(shù)KW/m178。℃37主受熱面?zhèn)鳠崃縆J/Nm179。按查焓溫表42管束平衡熱量KJ/Nm179。3鍋爐爐膽輸入熱量KJ/Nm179。第一管束熱力計算107425第二管事吸收熱量KJ/Nm179。7計算誤差KJ/Nm179。/h；燃?xì)獾臀话l(fā)熱量 QL＝ KJ/Nm179。；理論空氣量 V0＝ Nm179。干；空氣溫度 Ta＝303K；燃?xì)鉁囟?Tg＝303K；過剩空氣系數(shù) α＝。根據(jù)以上優(yōu)點本鍋爐房工藝設(shè)計選用鼓風(fēng)式邊緣供氣蝸殼旋風(fēng)燃燒器。KW/m178。；QL為燃燒器熱負(fù)荷，kW；qp噴頭熱強(qiáng)度，kW/m178。），則：?。?00 mm。則取蝸殼結(jié)構(gòu)比＝，并取b＝＝300 mm，得a＝300＝105 mm。（2）確定環(huán)形通道寬度及空氣實際流速va。按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式618計算環(huán)形通道的寬度△：按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式619計算實際空氣流速va，由表63查得，當(dāng)＝，β＝29176。（4）按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式620計算煅燒器前所需要的空氣壓力Ha。取燃?xì)夥峙涫覂?nèi)燃?xì)獾牧魉伲?5 m/s，則：（2）按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式62625式計算旋轉(zhuǎn)空氣的穿透深度、。 取按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式628計算大直徑孔口數(shù)目。（4）按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式632式計算大直徑孔口的直徑。這一間距相當(dāng)于＝，因而合理。（6）按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式630式計算燃?xì)饪卓诘目偯娣eF。按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式611式計算小孔直徑，α＝90176。按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式626，計算燃?xì)馍淞髦睆?。?）按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式632式計算燃?xì)馑璧膲毫?。為了保證鍋爐的正常燃燒，必須保證有足夠的空氣進(jìn)入爐膛，并及時排出鍋爐中的燃燒產(chǎn)物——煙氣，這就要求空氣和煙氣分別沿著風(fēng)煙道以一定的流速流動。利用引風(fēng)機(jī)克服全部煙道、受熱面、除塵設(shè)備的阻力，使煙道和爐膛在負(fù)壓下工作。平衡通風(fēng)既能有效地送風(fēng)和排煙，又能使?fàn)t膛和煙道處于合理的負(fù)壓之下，鍋爐房的安全和衛(wèi)生條件較好，漏風(fēng)量較小，因而是目前燃?xì)忮仩t采用得最為普遍的通風(fēng)方式。本設(shè)計中由于采用高質(zhì)無污染的氣源作為燃料，并且通過爐膛鍋爐管束的熱交換，有效地降低了鍋爐出口的煙溫（詳見熱平衡計算）因此，本設(shè)計采用直接排溫的方式，節(jié)省了過熱器、省煤器等附件。流動水平阻力包括介質(zhì)沿壁面流動產(chǎn)生的沿程摩擦阻力，介質(zhì)橫向沖刷管束的阻力及由于通道截面和方向變化所引起的局部阻力。磚的長度方向應(yīng)與氣流方向平行，以減少阻力；G、為考慮煙道出灰，并應(yīng)配制足夠的清灰入孔。J、靜壓力為正壓的煙道，必須使系統(tǒng)氣密，不漏煙。如為矩形，應(yīng)盡量采用正方形。 風(fēng)煙道設(shè)計流速選擇表23　風(fēng)煙管道中流速選用表名稱風(fēng)速煙速磚或混凝土制4 ～ 86 ～ 8金屬制10 ～ 1510 ～ 15 引風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計 排煙量設(shè)計計算引風(fēng)機(jī)處的溫度按下式計算：℃引風(fēng)機(jī)處的煙氣量： 其中初選Y935 No8D型風(fēng)機(jī)，風(fēng)壓961Pa，流量7270 m3/h，配用電機(jī)型號Y132M16。450mm，出口尺寸350mm350mm。圖4　煙道系統(tǒng)草圖本設(shè)計管段共分為四段（見下表）。1）鍋爐出口煙速確定。 ＝400mm，斷面積 F1＝＝ m2。2）漸擴(kuò)管出口煙速確定。煙速 v2＝＝ m/s。煙速 v3＝＝ m/s。取煙速為6m/s，則斷面積：4＝＝ m2。所以：H＝(4 )/ B4＝()/＝，取高度H4＝550mm，則斷面積F4＝+ H4B4＝+＝ m2。5）總煙道確定（三臺鍋爐的合流總煙道）。首先選取煙速為10 m/s，計算出斷面積為＝＝ m2。所以H＝（）/＝ m，取高度H5為1100mm，則斷面積F5＝+＝ m2。 鍋爐外煙道阻力計算鍋爐煙氣系統(tǒng)的阻力，包括爐膛負(fù)壓，即從爐膛開始沿?zé)煔饬鲃臃较蝽樞虬迅魇軣崦鏌煹篮蜔焽璧炔糠肿枇Ψ謩e計算出來。其次，引風(fēng)機(jī)的圓形短管的阻力也忽略不計。1） 鍋爐出口至引風(fēng)機(jī)阻力表25　鍋爐出口至引風(fēng)機(jī)阻力計算序號 名稱符號單位計算公式或數(shù)值來源結(jié)果1900彎管阻力（2個）900彎管阻力系數(shù)ξ90根據(jù)選擇的材料取值動壓頭hd1Pav＝， ?＝2240C， 查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖84672個900彎管阻力△h90Pa2ξ90 hd1＝2672摩擦阻力煙氣溫度?y℃熱力計算224煙道截面Fm2F1＝＝煙氣速度Vym/sVy＝V1通道長度Lm幾何尺寸當(dāng)量直徑ddlmddl＝d0. 40摩擦阻力系數(shù)λ《燃油燃?xì)饧板仩t房設(shè)計》表64摩擦阻力△hmPaλLhd1 /ddl＝67/3圓形擴(kuò)散管面積比Fx/Fd――阻力系數(shù)ξ《燃油燃?xì)饧板仩t房設(shè)計》表65漸擴(kuò)管阻力△hFPa△hF＝ξhd14引風(fēng)機(jī)入口處轉(zhuǎn)動擋板阻力動壓頭hdPa同上67擋板全開時阻力系數(shù)ξ取值擋板阻力△hjbPahdξ＝5鍋爐出口至引風(fēng)機(jī)總阻力△h1Pa△h90+△hm+△hF+△hjb＝++2） 引風(fēng)機(jī)出口至煙囪阻力表26　引風(fēng)機(jī)出口至煙囪阻力計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)值來源結(jié)果1引風(fēng)機(jī)出口階梯形擴(kuò)散管煙氣溫度ty℃給定224煙氣流速vym/sv3＝動壓頭hdPa查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖84小斷面截面積fm2H4B4＝ 大斷面截面積Fm2前面已算擴(kuò)散角度Tan(α/2)＝(b1b2)/2/L＝()/2/完全沖擊系數(shù)216。ksξjk＝梯形擴(kuò)散管阻力△hksPaξks hd＝2分支磚煙道急轉(zhuǎn)彎阻力（2個450）煙氣流速wm/s動壓頭hdPa查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖84原始阻力系數(shù)與粗糙影響系數(shù)乘積K△ξzyr/b＝0，查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖814b角度系數(shù)B＝450， 查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖814c截面形狀系數(shù)Ca/b＝1000/220＝《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖450急轉(zhuǎn)彎阻力系數(shù)ξ45K△ξzy BC＝450急轉(zhuǎn)彎阻力△hWPa2ξ45hd＝23分支煙道摩擦阻力通道長度Lm幾何尺寸7當(dāng)量直徑ddlm4F/U＝4(2++)摩擦阻力系數(shù)λ《燃油燃?xì)饧板仩t房設(shè)計》表64， ddl摩擦阻力△hmPaλL hd1 /ddl＝742個不對稱合流三通阻力支煙道斷面積Fzhm2幾何尺寸總煙道斷面積Fzm2幾何尺寸截面面積比Fzh /Fz合流三通阻力系數(shù)ξzh＝450， 《燃油燃?xì)饧板仩t房設(shè)計》圖6102個合流三通阻力△hzhPa2(ξ45+ξzh) hd＝(+) 5支煙道閘板阻力擋板全開阻力系數(shù)ξz擋板全開時查教材表閘板阻力△hzPaξzhd＝6總煙道摩擦阻力通道長度Lm幾何尺寸當(dāng)量直徑ddlm4F/U＝4(++)摩擦阻力系數(shù)λ查《燃油燃?xì)饧板仩t房設(shè)計》表64，磚煙道動壓頭hdPat＝2240，v＝，查查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖84摩擦阻力△hmcPaλLhd1/ddl＝7煙囪進(jìn)口阻力△hjkPaξjkhd＝8總阻力△h2Pa△hks+△hW+△hm+△hzh+△hz+△hmc3）外煙道總阻力經(jīng)上表計算外煙道的總阻力為：△hy＝△h1+△h2 ＝+＝ Pa 鍋爐管束壓力計算1）第一管束阻力計算表27　鍋爐第一管束阻力計算序號名稱符號單位計算公式或根據(jù)數(shù)值1煙氣平均容積VyNm3/Nm熱力計算2煙氣有效流通截面積Fm2熱力計算3煙氣進(jìn)口溫度?39。/s查特性表10059螺紋管雷諾數(shù)10縱向沖刷管流阻系數(shù)11縱向沖刷管管阻力系數(shù)zx12動壓頭hdPa13縱向沖刷阻力△hzxPazx hd14管束縱向截距S1mm幾何尺寸8515管事橫向截距S2mm幾何尺寸7416截面突變比值F小/F大＝()17截面突然縮小阻力系數(shù)大/小《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖81118管束入口局部阻力△hjb1Pa大/小hd19截面突然擴(kuò)大阻力系數(shù)小/大《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖81120管束出口局部阻力△hjb2Pa小/大hd21積灰修正系數(shù)KPa《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖8322鍋爐管束阻力△hgs1PaK(△hzx+△hjb1+△hjb2)2）第二管束阻力計算序號名稱符號單位計算公式或根據(jù)數(shù)值1煙氣平均容積VyNm3/Nm熱力計算2煙氣有效流通截面積Fm2熱力計算3煙氣進(jìn)口溫度?39。/s查特性表1069光管雷諾數(shù)10縱向沖刷管流阻系數(shù)查特性表11縱向沖刷管管阻力系數(shù)zx12動壓頭hdPa13縱向沖刷阻力△hzxPazx hd14管束縱向截距S1mm幾何尺寸8515管事橫向截距S2mm幾何尺寸7416截面突變比值