【正文】 .................. 60 側(cè)線及塔頂溫度的校核 .......................................... 63 全塔汽，液相負(fù)荷 .............................................. 74 第 33 層塔板上氣液相負(fù)荷 ..................................... 74 第 32 層板上汽液相負(fù)荷 ....................................... 76 第 29 層板上汽液負(fù)荷 ......................................... 77 第 25 層板上汽液相負(fù)荷 ....................................... 79 第 24 層板上汽液相負(fù)荷 ....................................... 81 第 20 塊板上汽液相負(fù)荷 ....................................... 82 第 19 層板上汽液相負(fù)荷 ....................................... 85 第 18 層板上汽液相負(fù)荷 ....................................... 88 第 14 層板上汽液相負(fù)荷 ....................................... 91 第 11層板上汽液相負(fù)荷 ...................................... 94 第 10層板上汽液相負(fù)荷 ...................................... 96 第 3層板上汽液相負(fù)荷 ....................................... 97 遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 )用紙 7 第 2層板上汽液相負(fù)荷 ...................................... 100 第 1層板上汽液相負(fù)荷 ...................................... 102 ....................................................................................................... 105 塔徑計(jì)算 ...................................................... 105 塔徑 ........................................................ 105 溢流裝置 .................................................... 106 塔板布置及浮閥數(shù)目與排列 .................................... 108 塔板流體力學(xué)驗(yàn)算 .............................................. 109 氣相通過(guò)閥塔板的壓強(qiáng)降 ...................................... 109 淹塔 ........................................................ 110 霧沫夾帶 .................................................... 111 塔板負(fù)荷性能圖 .............................................. 112 塔高的計(jì)算 .................................................... 116 6 機(jī)泵效率核算 .........................................................................................................118 泵的有效功率 .................................................. 119 泵的揚(yáng)程 ...................................................... 119 電機(jī)負(fù)載率 η 負(fù) ............................................... 119 電機(jī)實(shí)際負(fù)荷狀態(tài)下的效率 ...................................... 119 電機(jī)功率因數(shù) .................................................. 120 電機(jī)輸入功率 .................................................. 120 遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 )用紙 8 電機(jī)輸出功率 .................................................. 120 泵效率 ........................................................ 120 7 加熱爐的計(jì)算 ....................................................................................................... 120 輻射段計(jì)算 ................................................... 121 ................................................... 121 ................................................... 122 計(jì)算全爐有效熱負(fù)荷 Q .......................................... 119 加熱爐效率 .................................................. 119 確定火嘴數(shù) .................................................. 119 選取輻射管表面熱強(qiáng)度 qR ...................................... 120 估算輻射室傳熱面積 ARt ....................................... 120 確定輻射室尺寸、爐管長(zhǎng)度及爐管數(shù) ............................ 120 核算 QR ...................................................... 120 核算 Rq ..................................................... 120 7. 5 計(jì)算對(duì)流室熱負(fù)荷 cQ .......................................... 124 致 謝 ................................................................................................................. 139 參考文獻(xiàn) ................................................................................................................... 140 遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 )用紙 9 ．文獻(xiàn)綜述 原油精餾裝置是煉油企業(yè)的“龍頭”，是煉油工業(yè)的第一道工序，為二次工 裝置提供原料，是原油加工的基礎(chǔ)， 其能量的綜合利用程度和拔出率高低體現(xiàn)在 石化企業(yè)的效益上。遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 )用紙 1 800 萬(wàn)噸 /年混合原油常減壓蒸裝置設(shè)計(jì) 摘 要 本次設(shè)計(jì)主要完成了年處理能力為 800 萬(wàn)噸的混合原油常減壓蒸餾塔的設(shè)計(jì)計(jì)算，對(duì) 初餾塔 、常壓塔 、常壓塔 加熱爐的設(shè)計(jì)及其熱效率，泵的熱效率的部分設(shè)計(jì)。 設(shè)計(jì)管式加熱爐中的輻射室和對(duì)流室的結(jié)構(gòu)和尺寸 并 確定管程數(shù)。潤(rùn)滑油型裝置還包括一個(gè)減壓汽提塔。根據(jù)生產(chǎn)需要，設(shè)置常壓加熱爐和減壓加熱爐 。 (3)生產(chǎn)裝置的主要能源 。主要目的就是加熱原料，回收熱量和冷卻產(chǎn)品 [5]。 從目前中國(guó)三大石油公司的石油產(chǎn)量來(lái)看， 20xx年中國(guó)石油天然氣總公司的石油產(chǎn)量達(dá) ，其中海外石油產(chǎn)量增長(zhǎng)由 500萬(wàn)噸提高到 1500萬(wàn)噸。但總體技術(shù)水平與國(guó)外水平相比，在處理能力、產(chǎn)品質(zhì)量和拔出率方面存在較大的差距。 (2)油品質(zhì)量不好油品存在重疊度大、餾分范圍寬等問(wèn)題，其原因是： ①一次蒸餾汽化由于現(xiàn)有的常壓蒸餾過(guò)程是從原有的釜式蒸餾過(guò)程演化 來(lái)，一次進(jìn)料輕重組分都連續(xù)地從塔底加入，塔內(nèi) 度混合嚴(yán)重，即使有汽提塔也不可避免地存在組分分割不清晰 的現(xiàn)象。 常減壓蒸餾的節(jié)能改造用以降低能耗 在煉油企業(yè)中，常減壓蒸餾是重要的原油一次加工裝置，它的加工能力是煉油企業(yè)加工能力的重要標(biāo)志，一次加工能力的高低亦是煉油企業(yè)綜合技術(shù)實(shí)力的具體體現(xiàn)。目前惠煉 1200 t／年的常減壓裝置采用美國(guó)格林漢姆的蒸汽抽真空系統(tǒng)，雖然能夠滿(mǎn) 足生產(chǎn)需要，但是每小時(shí)合計(jì)消耗 1． 0 MPa蒸汽 20 t左右。 加熱爐的能耗問(wèn)題是煉油廠非常關(guān)鍵的問(wèn)題，將 需要加熱的低溫介質(zhì)脫后原油引入對(duì)流室末端，將增加對(duì)流室吸收熱量，對(duì)提高管式爐，減少燃料消耗具有重要的意義，提高加熱爐的熱效率已成為煉油企業(yè)節(jié)能降耗、降低煉油成本、 提高經(jīng)濟(jì)效益的重要環(huán)節(jié)，在煉油行業(yè)中，原油的常減壓蒸餾是最主要的分離過(guò)程，其能耗在整個(gè)煉油工藝過(guò)程中除催化裂化外是最大的茂名分公司 3 常減壓蒸餾裝置采用換熱網(wǎng)絡(luò)的優(yōu)化運(yùn)行，能耗明顯降。煉油廠在生遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 )用紙 20 產(chǎn)燃料和化工原料 的同時(shí)，其自身也消 耗了大量的能量。 常壓塔回收柴油通常很困難，因?yàn)榉逐s部分的液體 /油汽 (L／ V)摩爾比通常不到 ，而在減壓塔中是 ～ 。因此，把減壓重瓦斯油的實(shí)沸點(diǎn)切割點(diǎn)從 510℃提高到565℃ ，減壓瓦斯油的收率約提高 5％ (對(duì)原油 )。提高常減壓裝置總拔不是常減壓蒸餾裝置個(gè)體裝置的任務(wù)，需要后續(xù)所有裝置的協(xié)調(diào)配合，共同進(jìn)行工藝參數(shù)的優(yōu)化和修訂，通力配合才能應(yīng)對(duì)原油重質(zhì)化的不利趨勢(shì)，并實(shí)現(xiàn)煉廠效益最大化 [16]。而原油二段換熱終溫決定了初餾塔的進(jìn)料溫度，它是初餾塔閃蒸平衡的前提條件。常一線和常二線在汽提操作時(shí)盡量卡邊操作，可以避免閃點(diǎn)的過(guò)剩現(xiàn)象，這樣可以節(jié)省汽提蒸汽用量，進(jìn)而減少常頂空冷的負(fù)荷。在不影響減一線 (一般調(diào)合柴油 )閃點(diǎn)的前提下，盡量提高減頂油的產(chǎn)量，這樣做的目的是為了提高減頂真空度?？偘翁岣呋蛘邷p壓深拔后，減渣的 S、 N、 0元素及微量金屬元素的含量將會(huì)升高。塔頂壓力降低，將會(huì)有更多的石腦油組分氣化，從塔頂揮發(fā)線餾出，進(jìn)而增加了初頂產(chǎn)品的收率。 C～ 550℃設(shè)計(jì)的。近年來(lái)，該裝置連續(xù)發(fā)生常頂空冷器腐蝕穿孔事故，于是在現(xiàn)有設(shè)備材質(zhì)不變的條件下，僅從工藝角度可采取如：選用適用的新型高效緩蝕劑、改進(jìn)常頂注緩蝕劑和注氨方式、提高電脫鹽系統(tǒng)脫鹽效率等措施改善常頂?shù)母g [17]。管內(nèi)介質(zhì)流速越大，腐蝕越嚴(yán)重。高硫值原油的硫性物質(zhì)主要分布在柴油、蠟油及渣油餾分中，并以渣油硫值達(dá)到最高。一 般汽相部位腐蝕輕微，液卡丌部位幬蝕嚴(yán)重，特別是在汽液相轉(zhuǎn)變部位 ，即露點(diǎn)鄙位最為嚴(yán)重。原油性質(zhì)變劣帶來(lái)的新問(wèn)題首當(dāng)其沖反映在常減壓裝置上，使裝置的生產(chǎn)、安全、設(shè)備防腐受到嚴(yán)重影響，并對(duì)下游裝置也產(chǎn)生不良影響。石油中的硫化物、硫化氫、硫醇、元素硫等為活性硫，多發(fā)生低溫位腐蝕；硫醚、二硫和多硫化物等為中性硫化物，在高溫下，轉(zhuǎn)化生成硫化氫和硫醇對(duì)金屬造成腐蝕 [19]。 （ 3)穩(wěn)定常壓塔的操作 避免塔操作負(fù)荷大幅度的變化對(duì)塔內(nèi)件的沖擊損壞。反應(yīng)如下： MsC12+NaOHrMg(OH)2+2NaCI CaC12+NaOH— Ca(OH)2+2NaC1 ． 原油注堿的控制主要以塔頂排水的氯離子濃度作為添加注堿量的依據(jù)。 原油常壓精餾塔的最低操作壓力最終是受制約于塔頂產(chǎn)品接受罐的溫度下塔頂產(chǎn)品的泡點(diǎn)壓力。 由加熱爐出口經(jīng)轉(zhuǎn)油線到精餾塔汽化段的壓力降通常為 巴，因遼寧石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 )用紙 37 此，由汽化段的壓力即可推出爐出口壓力 操作溫度的確定 確定精餾塔的各部位的操作壓力后，就可以求出各點(diǎn)的操作溫度。然而往 往手頭所有的事經(jīng)汽提后的側(cè)線產(chǎn)品的平衡汽化數(shù)據(jù)，為簡(jiǎn)化起見(jiàn)，通常都是按經(jīng)汽提后的側(cè)線產(chǎn)品在該處油氣分壓下的泡點(diǎn)溫度來(lái)計(jì)算。 （ 3） 常壓塔頂操作壓力 — 巴 之間；通過(guò)冷凝器或換熱器殼程壓降一般約為 巴 ；加熱爐出口到精餾塔汽化段的壓力降通常為