【正文】 了窯底漏入窯內(nèi)風(fēng)帶來的熱量。℃）. 則：Q10=Vacata= Va20=26 Va（kJ/h） 熱支出項(xiàng)目 制品帶出顯熱Q11出窯產(chǎn)品質(zhì)量Gm=231㎏/h出窯產(chǎn)品溫度 t11=80℃， 產(chǎn)品比熱 Cm=(kg主要的熱支出是抽出的熱空氣帶走的顯熱，為了節(jié)能，提高熱效率往往要充分利用。風(fēng)機(jī)應(yīng)克服的總阻力為hx＝hi+hg+he+hf+h =16+()++297+=助燃風(fēng)量 V1=VaX==取送風(fēng)管直徑為280 mm。 抽熱風(fēng)機(jī)： Nm3/h ， Nm3/h 。在老師的悉心指導(dǎo)和同學(xué)的熱情幫助下，再通過各方面文獻(xiàn)和前輩設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)，還有經(jīng)過自己詳細(xì)計(jì)算，我按時(shí)完成了設(shè)計(jì)任務(wù)。在此，我表示感謝。 快冷送風(fēng)機(jī)： Nm3/h 。則摩擦阻力損失為Hf= Pa Pa則總損失為=+ Pa。、阻力計(jì)算、燒嘴及風(fēng)機(jī)選型 排煙系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 排煙量計(jì)算排煙系統(tǒng)需排除煙氣量：Vg=[ Vg0+(αg－1)Va0]x=[+() ]x== 排煙口及水平支煙道尺寸共有11對(duì)排煙口，則每個(gè)排煙口的煙氣流量為：qv=標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣在磚砌管道中的流速為1～，流速太大則阻力大，流速太小則管道直徑過大，造成浪費(fèi)?！妫㏎12= Gb C12 t12=80=（kJ/h） 窯車蓄熱、帶出及散失之熱Q13此項(xiàng)熱量占窯車帶入顯熱的55%， Q13=Q9==（kJ/h） 窯墻、頂總散熱Q14根據(jù)各處的材料，并考慮溫度范圍不能太大，將窯墻分為三段計(jì)算其向外散熱窯墻、窯頂總散熱，各段窯體散熱結(jié)果如下表長度61016節(jié)位置252728323340溫度（℃）131080080050050080窯墻熱流密度（wm）單側(cè)窯墻散熱面積（m2）窯墻散熱量（kJ/h）窯頂熱流密度(wm) 散熱面積（m2） 窯墻散熱量（kJ/h） 抽走余熱風(fēng)帶走熱量Q15 = q15Cata Q15 = q15Cata其中，q15—抽走余熱風(fēng)流量（m3/h）；該窯不用冷卻帶熱空氣做二次空氣，冷卻帶鼓入風(fēng)量全部用于氣幕，體積為q15= = Va Nm3。由于誤差很小，所以整個(gè)預(yù)熱帶、燒成帶熱量可認(rèn)為是收支平衡的?！?Qg＝qgCgtg＝{[+() ]x+}250＝ （kJ/h） 窯墻、窯頂散失熱量Q5根據(jù)窯體砌筑材料的不同，將預(yù)熱帶和燒成帶按不同材料與溫度段將它們分為五段，分別按前述方法進(jìn)行多層墻壁穩(wěn)定傳熱計(jì)算Q=q*F q= 各種材料的導(dǎo)熱系數(shù)查閱陶瓷工業(yè)窯爐附錄一（筑爐材料導(dǎo)熱系數(shù)計(jì)算式）。 Ca/ ta/取預(yù)熱帶煙氣中的空氣過剩系數(shù)ag=，已求出理論空氣量 Va0= Nm3/ Nm3燒成帶燃料燃燒時(shí)空氣過剩系數(shù)af=?！妫?；碳化硅硼板、支柱的平均比熱容按下式計(jì)算：C2=+=+20=（KgCaO%=%=G= G1理論需氧量La0 =(+ +2CH4 )= Nm3/Nm3 則理論空氣量Va0= La0/=取空氣過剩系數(shù)n=，則實(shí)際空氣量Va==?？炖涠? 第3540節(jié)：厚405mm，為230mm輕質(zhì)粘土磚、115mm硅藻土磚、50mm礦渣棉。在回車線前部和后部，各設(shè)置一道安全檢查門，其斷面尺寸和窯頭斷面、曲封尺寸一致。窯外有一條手動(dòng)回車線。 冷卻帶工作系統(tǒng)布置第25—40節(jié)為冷卻帶，按燒成工藝分為三段，第25—28節(jié)為急冷段。 窯爐基礎(chǔ)窯爐基礎(chǔ)、拖車道基礎(chǔ)、回車線基礎(chǔ)用毛石、混凝土或鋼筋混凝土、三七灰土三層夯實(shí)。一般在窯道頂及側(cè)墻留設(shè)測溫孔安裝熱電偶。這樣，窯頂?shù)闹亓恳灿射摷艹袚?dān)。窯墻直接砌筑在鋼板上，鋼架承擔(dān)著窯墻和窯頂及附屬設(shè)備的全部重量。在寬度方向上為10mm，棚板與車邊間距為30 mm由此確定窯車車面尺寸為：長：4505+104+302=2350mm 寬：4504＋103＋302=1890mm 窯內(nèi)寬的確定 一般而言，窯車與窯墻尺寸為2530 mm，這里取間距為25 mm。獨(dú)立思考完成。圖紙全部手繪、上墨。4 窯體及工作系統(tǒng)的確定 窯體以2米為一個(gè)模數(shù)單元節(jié)，全窯80米，共有40節(jié)。窯墻砌筑在鋼結(jié)構(gòu)上。 檢查坑道和事故處理孔由于窯車上棚架穩(wěn)固，不容易發(fā)生倒窯事故。曲封面貼一層高溫耐火棉。1—6節(jié)為排煙段，并在第一節(jié)的后半節(jié)下部和上部各設(shè)一對(duì)排煙口，第二節(jié)上部葉設(shè)置一對(duì)排煙口，目的是使窯頭氣流壓力自平衡，以減少窯外冷風(fēng)向內(nèi)侵入，其余每節(jié)在下部各設(shè)2對(duì)排煙口。第35—40節(jié)為快冷段，為加強(qiáng)出窯前的快速冷卻，在該段布置冷風(fēng)噴管，直接鼓入冷風(fēng)，每節(jié)7對(duì)（上部4對(duì)，下部3對(duì)），下節(jié)則上部3對(duì)，下部4對(duì)。窯頭裝有油壓頂車機(jī)。 窯墻部分： 排煙段 第16節(jié)：厚405mm，為230mm輕質(zhì)粘土磚、115mm硅藻土磚、60mm礦渣棉。燒成段 第1524節(jié)：厚450mm，為250mm輕質(zhì)高鋁吊頂磚、 100mm含鉻耐火纖維氈、100 mm普通硅酸鹽耐火纖維板。查表在t=1900℃時(shí)的煙氣比熱為C=+2000= kJ/(Nm3?℃)，在室溫20℃時(shí)空氣比熱為Ca= kJ/(Nm3℃)，發(fā)生爐煤氣的比熱為Cf=(Nm3?℃) ，代入公式得t=(6753+20+20)/（）=1880℃相對(duì)誤差為：（19001880）/1880=%5%，認(rèn)為合理。= 每小時(shí)從精坯中排除結(jié)構(gòu)水的質(zhì)量Gip Gip=G1IL% Gco=%= 窯具的質(zhì)量Gb單個(gè)棚板質(zhì)量：45045010106= kg單個(gè)支柱質(zhì)量：5050100106= kg棚板總質(zhì)量： 455=506 kg支柱總質(zhì)量： 5530= kg窯具的質(zhì)量：Gb=（506+）= kg/h8 預(yù)熱帶和燒成帶的熱平衡計(jì)算 確定熱平衡計(jì)算的基準(zhǔn)、范圍本次計(jì)算選用1小時(shí)為計(jì)算基準(zhǔn)，以0℃作為基準(zhǔn)溫度。查表， 20℃時(shí)發(fā)生爐煤氣平均比熱容Cf= KJ/（Kg取攪拌氣幕風(fēng)源為空氣。長度8146416節(jié)位置14511121415161724溫度（℃）20300300800800950950105010501310窯墻熱流密度（wm）單側(cè)窯墻散熱面積（m2）窯墻散熱量（kJ/h）窯頂熱流密度(wm)散熱面積（m2）窯墻散熱量（kJ/h） 窯車蓄熱和散失熱量Q6根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，取熱收入的10%。 熱平衡示意圖圖91 冷卻帶的熱平衡示意圖 圖91為冷卻帶的熱平衡示意圖，圖中各符號(hào)分別代表Q3—制品帶入顯熱； Q4—硼板、支柱等窯具帶入顯熱；Q9—窯車帶入顯熱； Q10—急冷風(fēng)帶入顯熱與冷卻帶末端送入冷卻風(fēng)帶入顯熱；Q11—制品帶出顯熱； Q12—硼板、支柱等窯具帶出顯熱；Q13—窯車蓄熱、帶出及散失之熱； Q14—窯墻、頂總散熱；Q15—抽走余熱風(fēng)帶走熱量；Q16—其他熱損失； 熱收入項(xiàng)目 制品帶入顯熱Q3制品帶入冷卻帶的顯熱等于預(yù)熱帶和燒成帶制品帶出顯熱Q3=363132（kJ/h） 硼板、支柱等窯具帶入顯熱Q4此項(xiàng)熱量即為預(yù)熱帶和燒成帶硼板、支柱等窯具帶出熱Q4=（kJ/h） 窯車帶入顯熱Q9 預(yù)熱帶和燒成帶窯車散失之熱約占窯車積熱的5%，即95%之積熱進(jìn)入了冷卻帶?！妫﹦t：Q15= q15C15t15= Va 200=264 Va（kJ/h） 其他熱損失Q16取經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，占冷卻帶熱收入的5%—10%，本次計(jì)算取5%。則hi=(146)21=16Pa 位壓阻力hg煙氣從窯爐至風(fēng)機(jī)，高度升高H＝，煙氣溫度250℃，所以hg=－H(ρa(bǔ)－ρg) Pa。其次，選用燒嘴必須和燒嘴的使用結(jié)合起來，在規(guī)定的負(fù)荷內(nèi)保證火焰的穩(wěn)定性，即不要脫火也不要回火，并要保證在規(guī)定的條件下燃料完全燃