【正文】 設(shè)計過程中，指導(dǎo)老師給予我很大幫助，還有同學(xué)門的幫助。全風(fēng)壓力為 Pa。該窯助風(fēng)機(jī)設(shè)置在燒成帶最后一節(jié)，則助燃風(fēng)管長為8m，則摩擦阻力損失為Hf= Pa Pa+= Pa 急冷（緩冷）風(fēng)管道系統(tǒng)阻力計算 由熱平衡可算得， Nm3/h，急冷風(fēng)管道長度為8m 取急冷風(fēng)管直徑為460 mm。本設(shè)計將冷卻帶的余熱用來干燥坯體?！?Q11=GmC11t11=23180= （kJ/h） 硼板、支柱等窯具帶出顯熱Q12出窯棚板、立柱質(zhì)量Gb=出窯棚板、立柱溫度t12=80℃， 棚板、立柱比熱C12= kJ/（kg實際上雖然窯車上下壓力控制手段非常完善，但仍有誤差。用于氣幕的空氣的體積Vs= (Nm3/h)離窯煙氣體積：qg=[Vg0+（ag1）Va0]x+Vs 煙氣溫度為250℃此時煙氣比熱Cg= kJ/( Nm3= qv39。℃）；Q1=G1C1T1=20= （kJ/h） 硼板、支柱等窯具帶入顯熱Q2Q2=G2C2T2（kJ/h）其中：Gb—入窯硼板、支柱等窯具質(zhì)量（Kg/h）；Gb= Kg/h；T2—入窯硼板、支柱等窯具的溫度（℃）；T2=20℃C2—入窯硼板、支柱等窯具的平均比熱（KJ/（Kg=100/()= 每小時蒸發(fā)的自由水的質(zhì)量GW= G2 G1=－= 每小時從精坯中產(chǎn)生的CO2的質(zhì)量 每小時從精坯中引入的CaO和MgO質(zhì)量 計算G CaO= G16燃料燃燒計算 所需空氣量所用燃料為發(fā)生爐煤氣，成分見設(shè)計任務(wù)書。緩冷段 第2934節(jié)：厚405mm，為230mm輕質(zhì)粘土磚、115mm硅藻土磚、50mm礦渣棉。在自動回車線上設(shè)置有一個窯車下檢查坑道，其長寬尺寸約同窯車大小，用來檢修運行不良的窯車。在窯頭和窯尾各有一手動拖車道，每拖車道上有一輛拖車。每個燒嘴的對側(cè)窯墻上開觀察孔。在預(yù)熱帶和緩冷段頭部的窯墻上各設(shè)置一對加砂斗。 測溫孔和觀察孔 在窯體關(guān)鍵處設(shè)置測溫孔，以便于更好地了解窯內(nèi)各段的溫度情況，測溫孔的間距一般為35米，高溫段布置密集些，低溫段布置相對稀疏。吊頂板或吊頂磚與角鋼或細(xì)鋼筋緊固。鋼架主要由輕質(zhì)方鋼管、等邊角鋼等構(gòu)成，采用焊接工藝，并在焊接處除去焊渣、焊珠，并打磨光滑。棚板間的間隙在長度方向上為10mm，棚板與車邊間距為30 mm。09無非（5）班學(xué)生姓名潘俊陽指導(dǎo)教師李杰題目主要研究內(nèi)容和設(shè)計技術(shù)參數(shù)： 坯體組成（%）SiO2Al2O3CaOMgOFe2O3K2ONa2O 燃料：發(fā)生爐煤氣發(fā)生爐煤氣COH2CH4CO2N2Qnet(MJ/Nm3) 產(chǎn)品尺寸：Φ200*70 ； 入窯水分：〈% 產(chǎn)品合格率：95% 燒成制度：燒成周20小時；最高燒成溫度1310℃（溫度曲線自定） 窯具：SiC棚板、SiC支柱，尺寸自定基本要求（含成果要求）： 學(xué)號單號設(shè)計輥道窯，學(xué)號雙號設(shè)計隧道窯。 圖紙整潔、線條規(guī)范、尺寸齊全。窯體由窯墻主體、窯頂，鋼和窯體的附屬結(jié)構(gòu)組成。每隔2米留設(shè)20mm左右的熱膨脹縫，用含鋯散棉填實。即使發(fā)生窯內(nèi)卡車或者其他事故，也可停窯，能夠快速冷卻下來，再進(jìn)行處理，對生產(chǎn)影響不大。窯車之間要承受推力，所以在窯車接頭的槽鋼內(nèi)填充散棉，以防止上下漏氣。共計11對。隧道窯內(nèi)鋪設(shè)軌道，軌道安放在鋼架上的軌道墊板上，用螺絲聯(lián)結(jié)并焊接。根據(jù)設(shè)定好的推車速度，頂車機(jī)將窯車頂入窯內(nèi)。預(yù)熱段 第714節(jié)：厚405mm，為230mm輕質(zhì)粘土磚、115mm硅藻土磚、60mm礦渣棉。急冷段 第2528節(jié)：厚350mm，為250mm輕質(zhì)粘土吊頂磚、100mm普通硅酸鹽耐火纖維板。取爐溫系數(shù)η=，則實際燃燒溫度為tp=ηt=1880=1504℃，比最高燒成溫度1310℃高，所選燃料合理。以預(yù)熱帶和燒成帶為計算范圍?！妫?；x—設(shè)每小時發(fā)生爐煤氣的消耗量為 x（m3/h）；Qf=（Qnet,ar+Tf Cf）x=（6753+20）x=6813x kJ/h 助燃空氣帶入顯熱QaQa=qvCaTa（kJ/h）其中：qv,a—入窯助燃風(fēng)流量（m3/h）；前面燃燒部分計算得：qv =Va*x= (m3/h)；Ta—入窯助燃風(fēng)的平均溫度（℃）；助燃風(fēng)用冷卻帶抽出熱風(fēng)，Ta=20℃；Ca—入窯助燃風(fēng)的平均比熱容（KJ/（Kg所以：Vs=== （Nm3/h），設(shè)ts=20℃，查得Cs= kJ/(Nm3 物化反應(yīng)耗熱Q7 自由水蒸發(fā)吸熱QwQw= Gw（2490+tg）自由水的質(zhì)量 Gw=煙氣離窯的溫度tg=250℃。Q9=Q6==（kJ/h） 急冷風(fēng)與窯尾風(fēng)帶入顯熱Q10設(shè)窯尾風(fēng)風(fēng)量為Vx,一般急冷風(fēng)量為窯尾風(fēng)量的（1/21/4），本設(shè)計取急冷風(fēng)是窯尾風(fēng)的1/2，則急冷風(fēng)與窯尾風(fēng)的總風(fēng)量為：Va =。 列熱平衡方程式列出熱平衡方程式 熱收入=熱支出，即：Q3+Q4+Q9+Q10=Q11+Q12+Q13+Q14+Q15+Q16得應(yīng)抽余熱風(fēng)Va =。g=－[273/(273+20)－273/(273+250)]=－ Pa 局部阻力he局部阻力系數(shù)ζ查得：煙氣從窯爐進(jìn)入支管：ζ1＝支煙道進(jìn)入金屬管道有90o轉(zhuǎn)彎：ζ2＝支煙管進(jìn)入分煙管截面突增：ζ3＝ 90o急轉(zhuǎn)彎：ζ4＝分管進(jìn)入煙囪時有三通管：ζ5＝3，煙管中煙氣流速10 Nm/s計，煙氣溫度均按250℃計，雖在流動過程中煙氣會有溫降，但此時流速會略小，且取定的面積均比理論計算的偏大，故按此值算出的局部阻力只會略偏大，能滿足實際操作需要。局部損失為Hf= Pa，則總損失為=+= Pa一共布置了49對快冷風(fēng)管，則每個管道的尺寸A=則快冷風(fēng)管直徑為30mm為保證正常工作， 排煙風(fēng)機(jī)：排煙量已由熱平衡算出，為3285m3/h 這是在標(biāo)況下的風(fēng)量，換算成實際情況下的風(fēng)量，則排煙機(jī)選型風(fēng)量為：Vg=3285473/273=（m3/h）排煙機(jī)應(yīng)具備的全風(fēng)壓力為：H= Pa 助燃風(fēng)機(jī)：助燃風(fēng)機(jī)風(fēng)量為=。 11 工程材料概算 窯體材料概算 輕質(zhì)粘土磚規(guī)格：23011465mm（墻）250200119 mm（頂）℃，在全窯砌有厚度230mm， ，平均寬度為3m砌有粘土磚的窯墻體積為：260+220= m3共需：（）=窯頂砌有粘土磚的體積為：60= m3共需要：（=4891塊規(guī)格：23011465 mm （墻） 250200119 mm （頂），所以窯墻上：220= m3 共需輕質(zhì)高鋁磚：（）=11876塊 窯頂上：20= m3共需要：.7/（）=1631塊規(guī)格：23011465 mm全窯所砌筑的長度為60m 故體積為：260= m3共需要：（）=178塊規(guī)格：10 mm共需要：280=352 m2取窯頂?shù)钠骄鶎挾葹?m 窯長為80m則窯頂需要：380=240 m2在預(yù)熱帶及冷卻帶有布置， 長度為60m 兩側(cè)窯墻需要：260=264 m2毯類（厚25mm）：在窯頂長度為20m， m3在窯墻所填含鉻耐火纖維長度為20m ， m3故纖維毯面面積為（+）/= m2 其它材料根據(jù)前面的計算，還需其它物體的數(shù)量為：熱電偶（含瓷管）18套；燒嘴111只；燒嘴磚111塊；看火孔（含瓷管和看火孔蓋）111套；執(zhí)行器8個；電磁閥1個；流量計1個；補(bǔ)償導(dǎo)線500米；自動控制柜（顯示儀表、電路已組裝完成）1套；頂車機(jī)1套，含備用快（慢）進(jìn)（退）；柴油發(fā)電機(jī)1套；本概算未包括窯爐、回車線、拖車到道基礎(chǔ)； 鋼材材料概算由圖紙中的詳細(xì)計算，得出材料的規(guī)格、尺寸等，列于表102中；表102序號材料名稱規(guī)格/尺寸（mm）單位數(shù)量1鋼管140m822鋼管159m823鋼板σ=3m21044方鋼管100504支506