【正文】 19 mm（頂）℃，在全窯砌有厚度230mm， ，平均寬度為3m砌有粘土磚的窯墻體積為：260+220= m3共需：（）=窯頂砌有粘土磚的體積為：60= m3共需要：（=4891塊規(guī)格：23011465 mm （墻） 250200119 mm （頂），所以窯墻上：220= m3 共需輕質(zhì)高鋁磚：（）=11876塊 窯頂上：20= m3共需要：.7/（）=1631塊規(guī)格：23011465 mm全窯所砌筑的長(zhǎng)度為60m 故體積為：260= m3共需要：（）=178塊規(guī)格：10 mm共需要：280=352 m2取窯頂?shù)钠骄鶎挾葹?m 窯長(zhǎng)為80m則窯頂需要：380=240 m2在預(yù)熱帶及冷卻帶有布置， 長(zhǎng)度為60m 兩側(cè)窯墻需要：260=264 m2毯類（厚25mm）：在窯頂長(zhǎng)度為20m， m3在窯墻所填含鉻耐火纖維長(zhǎng)度為20m ， m3故纖維毯面面積為（+）/= m2 其它材料根據(jù)前面的計(jì)算，還需其它物體的數(shù)量為：熱電偶（含瓷管）18套；燒嘴111只；燒嘴磚111塊；看火孔（含瓷管和看火孔蓋）111套；執(zhí)行器8個(gè)；電磁閥1個(gè)；流量計(jì)1個(gè)；補(bǔ)償導(dǎo)線500米；自動(dòng)控制柜（顯示儀表、電路已組裝完成）1套；頂車機(jī)1套，含備用快（慢）進(jìn)（退）；柴油發(fā)電機(jī)1套；本概算未包括窯爐、回車線、拖車到道基礎(chǔ)； 鋼材材料概算由圖紙中的詳細(xì)計(jì)算，得出材料的規(guī)格、尺寸等，列于表102中；表102序號(hào)材料名稱規(guī)格/尺寸（mm）單位數(shù)量1鋼管140m822鋼管159m823鋼板σ=3m21044方鋼管100504支5065方鋼管120604支2226方鋼管5050支747方鋼管1201204支2528角鋼L63636支2009角鋼L40404支19010角鋼L30304支14811鋼板δ=m226412吊頂鉤φ10個(gè)415813軌道15kg/mm47414軌道墊板σ=10mmm2715窯車底板5806303件33616窯車底板9806303件33617槽鋼10號(hào)m98012 后 記通過這三星期的設(shè)計(jì)，使我對(duì)窯爐的結(jié)構(gòu)和建造有了更深刻的了解，對(duì)熱工基礎(chǔ)知識(shí)有了更加深入地了解，讓我知道了很多書本上沒有的東西，令我掌握了很多實(shí)際上的知識(shí)。 快冷送風(fēng)機(jī)： Nm3/h 。局部損失為Hf= Pa，則總損失為=+= Pa一共布置了49對(duì)快冷風(fēng)管，則每個(gè)管道的尺寸A=則快冷風(fēng)管直徑為30mm為保證正常工作， 排煙風(fēng)機(jī)：排煙量已由熱平衡算出，為3285m3/h 這是在標(biāo)況下的風(fēng)量，換算成實(shí)際情況下的風(fēng)量，則排煙機(jī)選型風(fēng)量為：Vg=3285473/273=（m3/h）排煙機(jī)應(yīng)具備的全風(fēng)壓力為：H= Pa 助燃風(fēng)機(jī)：助燃風(fēng)機(jī)風(fēng)量為=。則摩擦阻力損失為Hf= Pa Pa則總損失為=+ Pa。g=－[273/(273+20)－273/(273+250)]=－ Pa 局部阻力he局部阻力系數(shù)ζ查得：煙氣從窯爐進(jìn)入支管：ζ1＝支煙道進(jìn)入金屬管道有90o轉(zhuǎn)彎：ζ2＝支煙管進(jìn)入分煙管截面突增：ζ3＝ 90o急轉(zhuǎn)彎：ζ4＝分管進(jìn)入煙囪時(shí)有三通管：ζ5＝3，煙管中煙氣流速10 Nm/s計(jì)，煙氣溫度均按250℃計(jì)，雖在流動(dòng)過程中煙氣會(huì)有溫降，但此時(shí)流速會(huì)略小，且取定的面積均比理論計(jì)算的偏大，故按此值算出的局部阻力只會(huì)略偏大，能滿足實(shí)際操作需要。、阻力計(jì)算、燒嘴及風(fēng)機(jī)選型 排煙系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 排煙量計(jì)算排煙系統(tǒng)需排除煙氣量：Vg=[ Vg0+(αg－1)Va0]x=[+() ]x== 排煙口及水平支煙道尺寸共有11對(duì)排煙口，則每個(gè)排煙口的煙氣流量為：qv=標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣在磚砌管道中的流速為1～，流速太大則阻力大，流速太小則管道直徑過大，造成浪費(fèi)。 列熱平衡方程式列出熱平衡方程式 熱收入=熱支出，即：Q3+Q4+Q9+Q10=Q11+Q12+Q13+Q14+Q15+Q16得應(yīng)抽余熱風(fēng)Va =。℃）Q12= Gb C12 t12=80=（kJ/h） 窯車蓄熱、帶出及散失之熱Q13此項(xiàng)熱量占窯車帶入顯熱的55%， Q13=Q9==（kJ/h） 窯墻、頂總散熱Q14根據(jù)各處的材料，并考慮溫度范圍不能太大，將窯墻分為三段計(jì)算其向外散熱窯墻、窯頂總散熱，各段窯體散熱結(jié)果如下表長(zhǎng)度61016節(jié)位置252728323340溫度（℃）131080080050050080窯墻熱流密度（wm）單側(cè)窯墻散熱面積（m2）窯墻散熱量（kJ/h）窯頂熱流密度(wm) 散熱面積（m2） 窯墻散熱量（kJ/h） 抽走余熱風(fēng)帶走熱量Q15 = q15Cata Q15 = q15Cata其中，q15—抽走余熱風(fēng)流量（m3/h）；該窯不用冷卻帶熱空氣做二次空氣，冷卻帶鼓入風(fēng)量全部用于氣幕，體積為q15= = Va Nm3。Q9=Q6==（kJ/h） 急冷風(fēng)與窯尾風(fēng)帶入顯熱Q10設(shè)窯尾風(fēng)風(fēng)量為Vx,一般急冷風(fēng)量為窯尾風(fēng)量的（1/21/4），本設(shè)計(jì)取急冷風(fēng)是窯尾風(fēng)的1/2，則急冷風(fēng)與窯尾風(fēng)的總風(fēng)量為：Va =。由于誤差很小，所以整個(gè)預(yù)熱帶、燒成帶熱量可認(rèn)為是收支平衡的。 物化反應(yīng)耗熱Q7 自由水蒸發(fā)吸熱QwQw= Gw（2490+tg）自由水的質(zhì)量 Gw=煙氣離窯的溫度tg=250℃?！?Qg＝qgCgtg＝{[+() ]x+}250＝ （kJ/h） 窯墻、窯頂散失熱量Q5根據(jù)窯體砌筑材料的不同，將預(yù)熱帶和燒成帶按不同材料與溫度段將它們分為五段，分別按前述方法進(jìn)行多層墻壁穩(wěn)定傳熱計(jì)算Q=q*F q= 各種材料的導(dǎo)熱系數(shù)查閱陶瓷工業(yè)窯爐附錄一（筑爐材料導(dǎo)熱系數(shù)計(jì)算式）。所以：Vs=== （Nm3/h），設(shè)ts=20℃，查得Cs= kJ/(Nm3 Ca/ ta/取預(yù)熱帶煙氣中的空氣過剩系數(shù)ag=，已求出理論空氣量 Va0= Nm3/ Nm3燒成帶燃料燃燒時(shí)空氣過剩系數(shù)af=。℃）；x—設(shè)每小時(shí)發(fā)生爐煤氣的消耗量為 x（m3/h）；Qf=（Qnet,ar+Tf Cf）x=（6753+20）x=6813x kJ/h 助燃空氣帶入顯熱QaQa=qvCaTa（kJ/h）其中：qv,a—入窯助燃風(fēng)流量（m3/h）；前面燃燒部分計(jì)算得：qv =Va*x= (m3/h)；Ta—入窯助燃風(fēng)的平均溫度（℃）；助燃風(fēng)用冷卻帶抽出熱風(fēng)，Ta=20℃；Ca—入窯助燃風(fēng)的平均比熱容（KJ/（Kg℃））；碳化硅硼板、支柱的平均比熱容按下式計(jì)算：C2=+=+20=（Kg以預(yù)熱帶和燒成帶為計(jì)算范圍。CaO%=%=G= G1取爐溫系數(shù)η=，則實(shí)際燃燒溫度為tp=ηt=1880=1504℃，比最高燒成溫度1310℃高，所選燃料合理。理論需氧量La0 =(+ +2CH4 )= Nm3/Nm3 則理論空氣量Va0= La0/=取空氣過剩系數(shù)n=，則實(shí)際空氣量Va==。急冷段 第2528節(jié)：厚350mm，為250mm輕質(zhì)粘土吊頂磚、100mm普通硅酸鹽耐火纖維板?？炖涠? 第3540節(jié)：厚405mm，為230mm輕質(zhì)粘土磚、115mm硅藻土磚、50mm礦渣棉。預(yù)熱段 第714節(jié)：厚405mm，為230mm輕質(zhì)粘土磚、115mm硅藻土磚、60mm礦渣棉。在回車線前部和后部，各設(shè)置一道安全檢查門，其斷面尺寸和窯頭斷面、曲封尺寸一致。根據(jù)設(shè)定好的推車速度，頂車機(jī)將窯車頂入窯內(nèi)。窯外有一條手動(dòng)回車線。隧道窯內(nèi)鋪設(shè)軌道，軌道安放