【正文】 19 mm（頂）℃，在全窯砌有厚度230mm， ，平均寬度為3m砌有粘土磚的窯墻體積為：260+220= m3共需：（）=窯頂砌有粘土磚的體積為：60= m3共需要：（=4891塊規(guī)格：23011465 mm （墻） 250200119 mm （頂），所以窯墻上：220= m3 共需輕質(zhì)高鋁磚：（）=11876塊 窯頂上：20= m3共需要：.7/（）=1631塊規(guī)格：23011465 mm全窯所砌筑的長度為60m 故體積為：260= m3共需要：（）=178塊規(guī)格：10 mm共需要：280=352 m2取窯頂?shù)钠骄鶎挾葹?m 窯長為80m則窯頂需要：380=240 m2在預(yù)熱帶及冷卻帶有布置， 長度為60m 兩側(cè)窯墻需要：260=264 m2毯類（厚25mm）：在窯頂長度為20m， m3在窯墻所填含鉻耐火纖維長度為20m ， m3故纖維毯面面積為（+）/= m2 其它材料根據(jù)前面的計算，還需其它物體的數(shù)量為：熱電偶（含瓷管）18套；燒嘴111只；燒嘴磚111塊；看火孔（含瓷管和看火孔蓋）111套；執(zhí)行器8個；電磁閥1個；流量計1個；補償導(dǎo)線500米；自動控制柜（顯示儀表、電路已組裝完成）1套；頂車機1套，含備用快（慢）進（退）；柴油發(fā)電機1套；本概算未包括窯爐、回車線、拖車到道基礎(chǔ)； 鋼材材料概算由圖紙中的詳細計算，得出材料的規(guī)格、尺寸等，列于表102中；表102序號材料名稱規(guī)格/尺寸（mm）單位數(shù)量1鋼管140m822鋼管159m823鋼板σ=3m21044方鋼管100504支5065方鋼管120604支2226方鋼管5050支747方鋼管1201204支2528角鋼L63636支2009角鋼L40404支19010角鋼L30304支14811鋼板δ=m226412吊頂鉤φ10個415813軌道15kg/mm47414軌道墊板σ=10mmm2715窯車底板5806303件33616窯車底板9806303件33617槽鋼10號m98012 后 記通過這三星期的設(shè)計，使我對窯爐的結(jié)構(gòu)和建造有了更深刻的了解，對熱工基礎(chǔ)知識有了更加深入地了解，讓我知道了很多書本上沒有的東西，令我掌握了很多實際上的知識。 快冷送風機： Nm3/h 。局部損失為Hf= Pa，則總損失為=+= Pa一共布置了49對快冷風管，則每個管道的尺寸A=則快冷風管直徑為30mm為保證正常工作， 排煙風機：排煙量已由熱平衡算出，為3285m3/h 這是在標況下的風量，換算成實際情況下的風量，則排煙機選型風量為：Vg=3285473/273=（m3/h）排煙機應(yīng)具備的全風壓力為：H= Pa 助燃風機：助燃風機風量為=。則摩擦阻力損失為Hf= Pa Pa則總損失為=+ Pa。g=－[273/(273+20)－273/(273+250)]=－ Pa 局部阻力he局部阻力系數(shù)ζ查得：煙氣從窯爐進入支管：ζ1＝支煙道進入金屬管道有90o轉(zhuǎn)彎：ζ2＝支煙管進入分煙管截面突增：ζ3＝ 90o急轉(zhuǎn)彎：ζ4＝分管進入煙囪時有三通管：ζ5＝3，煙管中煙氣流速10 Nm/s計，煙氣溫度均按250℃計，雖在流動過程中煙氣會有溫降，但此時流速會略小，且取定的面積均比理論計算的偏大，故按此值算出的局部阻力只會略偏大，能滿足實際操作需要。、阻力計算、燒嘴及風機選型 排煙系統(tǒng)的設(shè)計 排煙量計算排煙系統(tǒng)需排除煙氣量：Vg=[ Vg0+(αg－1)Va0]x=[+() ]x== 排煙口及水平支煙道尺寸共有11對排煙口，則每個排煙口的煙氣流量為：qv=標準狀態(tài)下煙氣在磚砌管道中的流速為1～，流速太大則阻力大，流速太小則管道直徑過大，造成浪費。 列熱平衡方程式列出熱平衡方程式 熱收入=熱支出，即：Q3+Q4+Q9+Q10=Q11+Q12+Q13+Q14+Q15+Q16得應(yīng)抽余熱風Va =?！妫㏎12= Gb C12 t12=80=（kJ/h） 窯車蓄熱、帶出及散失之熱Q13此項熱量占窯車帶入顯熱的55%， Q13=Q9==（kJ/h） 窯墻、頂總散熱Q14根據(jù)各處的材料，并考慮溫度范圍不能太大，將窯墻分為三段計算其向外散熱窯墻、窯頂總散熱，各段窯體散熱結(jié)果如下表長度61016節(jié)位置252728323340溫度（℃）131080080050050080窯墻熱流密度（wm）單側(cè)窯墻散熱面積（m2）窯墻散熱量（kJ/h）窯頂熱流密度(wm) 散熱面積（m2） 窯墻散熱量（kJ/h） 抽走余熱風帶走熱量Q15 = q15Cata Q15 = q15Cata其中，q15—抽走余熱風流量（m3/h）；該窯不用冷卻帶熱空氣做二次空氣，冷卻帶鼓入風量全部用于氣幕，體積為q15= = Va Nm3。Q9=Q6==（kJ/h） 急冷風與窯尾風帶入顯熱Q10設(shè)窯尾風風量為Vx,一般急冷風量為窯尾風量的（1/21/4），本設(shè)計取急冷風是窯尾風的1/2，則急冷風與窯尾風的總風量為：Va =。由于誤差很小，所以整個預(yù)熱帶、燒成帶熱量可認為是收支平衡的。 物化反應(yīng)耗熱Q7 自由水蒸發(fā)吸熱QwQw= Gw（2490+tg）自由水的質(zhì)量 Gw=煙氣離窯的溫度tg=250℃。℃)Qg＝qgCgtg＝{[+() ]x+}250＝ （kJ/h） 窯墻、窯頂散失熱量Q5根據(jù)窯體砌筑材料的不同，將預(yù)熱帶和燒成帶按不同材料與溫度段將它們分為五段，分別按前述方法進行多層墻壁穩(wěn)定傳熱計算Q=q*F q= 各種材料的導(dǎo)熱系數(shù)查閱陶瓷工業(yè)窯爐附錄一（筑爐材料導(dǎo)熱系數(shù)計算式）。所以：Vs=== （Nm3/h），設(shè)ts=20℃，查得Cs= kJ/(Nm3 Ca/ ta/取預(yù)熱帶煙氣中的空氣過剩系數(shù)ag=，已求出理論空氣量 Va0= Nm3/ Nm3燒成帶燃料燃燒時空氣過剩系數(shù)af=?！妫粁—設(shè)每小時發(fā)生爐煤氣的消耗量為 x（m3/h）；Qf=（Qnet,ar+Tf Cf）x=（6753+20）x=6813x kJ/h 助燃空氣帶入顯熱QaQa=qvCaTa（kJ/h）其中：qv,a—入窯助燃風流量（m3/h）；前面燃燒部分計算得：qv =Va*x= (m3/h)；Ta—入窯助燃風的平均溫度（℃）；助燃風用冷卻帶抽出熱風，Ta=20℃；Ca—入窯助燃風的平均比熱容（KJ/（Kg℃））；碳化硅硼板、支柱的平均比熱容按下式計算：C2=+=+20=（Kg以預(yù)熱帶和燒成帶為計算范圍。CaO%=%=G= G1取爐溫系數(shù)η=，則實際燃燒溫度為tp=ηt=1880=1504℃，比最高燒成溫度1310℃高，所選燃料合理。理論需氧量La0 =(+ +2CH4 )= Nm3/Nm3 則理論空氣量Va0= La0/=取空氣過剩系數(shù)n=，則實際空氣量Va==。急冷段 第2528節(jié)：厚350mm，為250mm輕質(zhì)粘土吊頂磚、100mm普通硅酸鹽耐火纖維板?？炖涠? 第3540節(jié)：厚405mm，為230mm輕質(zhì)粘土磚、115mm硅藻土磚、50mm礦渣棉。預(yù)熱段 第714節(jié)：厚405mm，為230mm輕質(zhì)粘土磚、115mm硅藻土磚、60mm礦渣棉。在回車線前部和后部，各設(shè)置一道安全檢查門，其斷面尺寸和窯頭斷面、曲封尺寸一致。根據(jù)設(shè)定好的推車速度，頂車機將窯車頂入窯內(nèi)。窯外有一條手動回車線。隧道窯內(nèi)鋪設(shè)軌道，軌道安放