【正文】 83 207 289 372 414 455 表 4。 （ 1）整體穩(wěn)定性 斜撐長度 ? 計(jì)算長度 0 ??? ，其中計(jì)算長度系數(shù) ?? 。 . 三角架上錨點(diǎn)預(yù)埋牛腿驗(yàn)算 牛腿承受的剪力： 432kN 鋼牛腿采用鋼材 Q235 ，雙拼 [20a 外貼 1cm鋼板，預(yù)埋在箱梁內(nèi)部腹板上。 掛籃試載試驗(yàn)約歷時(shí) 4 個(gè)小時(shí)，旨在 檢驗(yàn)掛籃的質(zhì)量是否滿足設(shè)計(jì)要求，尤其是主要受力構(gòu)件是否滿足承載力要求 ，同時(shí)可以 消除掛籃的非彈性變形 。鋼筋和混凝土的黏結(jié)強(qiáng)度 由公式計(jì)算： u= Pdl? ? (5) 式中： P—— 拉拔力； d—— 鋼筋直徑； l——鋼筋埋置長度。 長細(xì)比 0 1960= =2674y yli? ?，由此可查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ GB50017— 20xx）表 C2 得穩(wěn)定系數(shù)? ? 。 最小焊 腳尺寸： ? =，故 6mmfh ? 。 . 預(yù)壓裝置布置安裝 本次預(yù)壓采用三角反力架和 65t 千斤頂，裝置位置如 圖 70、 圖 71： 底籃前橫梁 底籃后橫梁底籃縱梁主桁后錨底籃后錨桿千斤頂兩根預(yù)埋 ? 3 2 精軋鋼N 1 ( 預(yù)埋型鋼)50N 6 ( 分配梁)60主桁前橫梁前吊桿500 塊三角架側(cè)面布置圖 圖 70 三角架反壓裝置側(cè)面圖 中交 一公局萬利萬達(dá)項(xiàng)目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項(xiàng)施工技術(shù)方案 計(jì)算書 16 25三角架位置布置圖(1 :5 0)底籃前橫梁主桁前橫梁N1(預(yù)埋型鋼)N1(預(yù)埋型鋼)兩根預(yù)埋 ? 3 2 精軋鋼35掛籃試載三角架35104.2105.429.439.8預(yù)埋波紋管N6(分配梁)74.484.835 353535 圖 71 三角架反壓裝置正面圖 . 測(cè)點(diǎn)布置 試驗(yàn)在掛籃前上橫梁布置 3 個(gè)變形測(cè)點(diǎn)（上橫梁中心處，兩側(cè)吊點(diǎn)處），前下橫梁布置 3 個(gè)變形測(cè)點(diǎn)（上橫梁中心處，兩側(cè)吊點(diǎn)處）， 2 個(gè)后錨點(diǎn)變形測(cè)點(diǎn)。計(jì)算結(jié)果如 圖 68 所示。 圖 63 走行狀態(tài)后橫梁位移圖 中交 一公局萬利萬達(dá)項(xiàng)目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項(xiàng)施工技術(shù)方案 計(jì)算書 14 由圖可知，底籃后橫梁在掛籃走行時(shí)的撓度為 26120xx/400=30mm，剛度 滿足要求。最大剪應(yīng)力為 125MPa，滿足設(shè)計(jì)要求。 澆筑 1梁段 時(shí) 掛籃后錨壓梁強(qiáng)度計(jì)算 圖 44 掛籃后錨壓梁最大正應(yīng)力圖 圖 45 掛籃后錨壓梁剪應(yīng)力圖 錨壓梁的最大正應(yīng)力為 215MPa，滿足設(shè)計(jì)要求。 各計(jì)算結(jié)果取 1梁段及 8梁段的包絡(luò)結(jié)果，即兩種工況的最不利結(jié)果。 建立簡單計(jì)算模型如下 圖 24 所示： 圖 24 混凝土濕重等效荷載 圖 25 所示： 圖 25 混凝土重量下滑梁承擔(dān)荷載 中交 一公局萬利萬達(dá)項(xiàng)目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項(xiàng)施工技術(shù)方案 計(jì)算書 7 混凝土重量下分配給底縱梁的荷載： 腹板下底縱梁分別為 、 、 底板下底縱梁分別為 、 、 、 模板荷載： 3 0 6 .5 3 .5 = 1 .3 2 k N /m?? 建立簡單計(jì)算模型如下 圖 26 所示： 圖 26 模板重量下等效荷載 經(jīng)過計(jì)算所得如下 圖 27 所示： 圖 27 模板重量下滑 梁承擔(dān)荷載 模板重量分配給外滑梁的荷載： 腹板下底縱梁分別為 、 、 底板下底縱梁分別為 、 、 、 振搗混凝土 及 施工人員、施工材料及運(yùn)輸堆放荷 載 ： 22+ =： 建立簡單計(jì)算模型如下 圖 28 所示 ： 圖 28 振搗混凝土及施工人員、施工材料及運(yùn)輸堆放荷載 經(jīng)過計(jì)算所得如下 圖 29 所示： 圖 29 下縱梁承擔(dān)荷載所受反力 振搗混凝土 及 施工人員、施工材料及運(yùn)輸堆放 荷載下分配給外滑梁的荷載： 腹板下底縱梁分別為 、 、 底板下底縱梁分別為 、 、 、 則底縱梁承受的總外荷載最大為： 腹板下縱梁分別為： 5 2 . 7 + 0 . 4 ) 1 . 0 + 1 . 2 1 . 0 = 5 4 . 3 k N / m??（ 4 7 . 9 + 0 . 3 ) 1 . 0 + 1 . 1 1 . 0 = 4 9 . 3 k N / m??（ 4 5 . 9 + 0 . 9 ) 1 . 0 + 3 . 0 1 . 0 = 4 9 . 8 k N / m??（ 底板下縱梁分別為： . + 1 . 4 ) 1 . 0 + 4 . 7 1 . 0 = 3 0 . 0 k N / m??（ 2 3 9 . + 1 . 3 ) 1 . 0 + 4 . 5 1 . 0 = 2 8 . 3 k N / m??（ 2 2 5 因?yàn)楹奢d對(duì)稱，另五根底縱梁與上述荷載相同。 4 號(hào)區(qū)域的混凝土濕重為 。 圖 3 1梁段計(jì)算截面尺寸 (cm) 圖 4 8梁段計(jì)算截面尺寸 (cm) 混凝土濕重 為方便計(jì)算受力，將梁段截面分為若干區(qū)域，具體區(qū)域劃分如 圖 5 其中 1 號(hào)區(qū)域?qū)⒑奢d傳到外滑梁上， 2 號(hào)區(qū)域?qū)⒑奢d傳到內(nèi)滑梁上， 35 號(hào)區(qū)域?qū)⒑奢d傳到底籃縱梁上。墩頂 0 號(hào)梁段長 ，其中兩邊各外伸 ，在墩頂預(yù)埋牛腿支撐的托架上施工。右幅橋梁跨徑組成為 330m預(yù)應(yīng)力混凝土簡支轉(zhuǎn)連續(xù) (剛構(gòu) )T 梁 (65+120+65)m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu) +630m預(yù)應(yīng)力混凝土簡支轉(zhuǎn)連續(xù) (剛構(gòu) )T梁，橋梁全長 。分別以 1和 8為計(jì)算對(duì)象對(duì)掛籃進(jìn)行設(shè)計(jì)驗(yàn)算。故以下各工況等效荷載計(jì)算均用 Midas 建立簡單模型進(jìn)行計(jì)算。 其形式為 ， 建立簡單計(jì)算模型 如下 圖 18 所示： 圖 18 混凝土濕重等效荷載 經(jīng)過計(jì)算所得如下 圖 19 所示： 圖 19 混凝土重量下滑梁承擔(dān)荷載 混凝土重量下分配給外滑梁的荷 載： 中交 一公局萬利萬達(dá)項(xiàng)目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項(xiàng)施工技術(shù)方案 計(jì)算書 6 外滑梁主梁 ，外滑梁輔梁 模板荷載：由于側(cè)模是 L 型模板，水平方向的模板以均布荷載模擬，豎向的模板則以集中載荷的形式進(jìn)行模擬，水平方向模板長水平均布荷載按照模板的分布情況 建立簡單計(jì)算模型如下 圖 20 所示： 圖 20 模板重量下等效荷載 經(jīng)過計(jì)算所得如下 圖 21 所示： 圖 21 模板重量下滑梁承擔(dān)荷載 模板重量下分配給外滑梁的荷載： 外滑梁主梁 ，外滑梁輔梁 振搗混凝土 及 施工人員、施工材料及運(yùn)輸堆放荷載 ： 22+ =： 建立簡單計(jì)算模型如下 圖 22 所示 ： 圖 22 振搗混凝土及施工人員、施工材料及運(yùn)輸堆放荷載 經(jīng)過計(jì)算所得如下 圖 23 所示： 圖 23 外滑梁在振搗混凝土及施工人員、施工材料及運(yùn)輸堆放荷載下的反力 振搗混凝土 及 施工人員、施工材料及運(yùn)輸堆放荷載下分配給外滑梁的荷載： 外滑梁主梁 ，外滑梁 輔梁 則外滑梁主梁承受的總外荷載最大為： 主梁 2 4 . 5 + 1 2 . 3 ) 1 . 0 + 6 . 9 1 . 0 = 4 3 . 7 k N / m??（ 輔梁 (1 0 . 5 1 . 9 ) 1 . 0+ 5 . 4 1 . 0 = 1 7 . 8 k N / m? ? ? （ 2） 2 號(hào)區(qū)域（即內(nèi)頂板）對(duì)稱承擔(dān)荷載，故只需將荷載平均分配到 2 根內(nèi)滑梁上，則每根內(nèi)滑梁承擔(dān)線荷載結(jié)果如下： 滑梁承擔(dān)荷載區(qū)域?qū)挾?222 1 .6 0 .4 5 1 .9 5 .3 m? ? ? ? ?B 混凝土濕重 2 1 5 .7 8 2 3 .5 3 0 .8 3 k N /m? ? ? 施工荷載 ? ?2 .5 2 5 .3 2 1 1 .9 3 k N / m? ? ? ? 模板荷載 70 2 =10kN /m?? 內(nèi)滑粱承擔(dān)總荷載 3 0 . 8 3 1 0 1 . 0 + 1 1 . 9 3 1 . 0 5 2 .7 6 k N / m? ? ? ?（ ） （ 3）、 5 號(hào)區(qū)域澆筑混凝土?xí)r，各底縱梁要承擔(dān)的荷載，底板長度為 ，將其簡化為一根桿件，將 10 根底縱梁在底板的相對(duì)位置處簡化為 10 個(gè)支座，再將作用在底縱梁上的混凝土重量，模板重量，振搗混凝土產(chǎn)生的荷載以及施工人員、施工材料及運(yùn)輸堆放荷載以等效荷載的方式加載在這根桿上，通過 Midas 計(jì)算底縱梁實(shí)際要承擔(dān)的荷載，計(jì)算步驟如下： 3 號(hào)區(qū)域的混凝土濕重： 4 6 9 .3 6 3 .5 0 .7 1 9 1 .6 k N / m? ? ?的均布荷載。 空載走行狀態(tài)總體計(jì)算圖示見 圖 32，總體計(jì)算邊界條件設(shè)定見附 圖 33。 澆筑 1梁段 時(shí) 掛籃內(nèi)外滑梁強(qiáng)度計(jì)算 圖 38 掛籃滑梁最大正應(yīng)力圖 圖 39 掛籃滑梁剪應(yīng)力圖 由結(jié)果可知，掛籃內(nèi)外滑梁最大正應(yīng)力為 215MPa，最大剪應(yīng)力為 125MPa，滿足 強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求。 澆筑 8梁段 時(shí) 掛籃底籃縱梁強(qiáng)度計(jì)算 圖 52 底籃縱梁最大正應(yīng)力圖 圖 53 底籃縱梁剪應(yīng)力圖 掛籃底籃縱梁最大應(yīng)力為 215MPa，最大剪應(yīng)力為 125MPa，滿足設(shè)計(jì)要求。 圖 61 走行狀態(tài)掛籃各構(gòu)件剪應(yīng)力圖 由應(yīng)力結(jié)果圖可知，最大拉應(yīng)力為 85MPa，安全系數(shù) =，滿足強(qiáng)度要求。 澆筑 8梁段 時(shí) 澆筑狀態(tài)掛籃抗傾覆計(jì)算 澆筑 1節(jié)段混凝土?xí)r，掛籃主桁架后端通過精 軋螺紋鋼錨固于已澆筑好的混凝土梁體上，為保證施工安全，需驗(yàn)算掛籃后錨點(diǎn)的安全性。 . 掛籃靜載預(yù)壓試驗(yàn)方案 本次掛籃荷載試驗(yàn)采用三角反力架法，預(yù)先在腹板上安裝三角反力架，伸至底籃前橫梁上。 表 3 每臺(tái)千斤頂加載表（單位： kN） 荷載級(jí) 1 千斤頂壓力 83 207 289 372 414 455 表 4 各級(jí)荷載下測(cè)點(diǎn)變形量 （單位： mm） 測(cè)點(diǎn) 0 1 D1 0 D2 0 D3 0 S1 0 S2 0 S3 0 M1 0 M2 0 7. 三角架有限元計(jì)算分析 三角架由雙拼 36a 工字鋼拼接而成（詳見設(shè)計(jì)圖），在 0塊腹板處上預(yù)埋型鋼鋼和精軋螺紋鋼，預(yù)埋型鋼與三角架上端焊接，精軋螺紋鋼上連接分配梁錨壓三角架下端，為模擬千斤頂來給掛籃施加向下和向三腳架施加的的荷載力，在反力架與掛籃上施加大小相同、方向相反的節(jié)點(diǎn)力。 雙拼工字鋼的 78I 8 .3 4 1 0 , I 1 .5 2 1 0xy? ? ? ?。 鋼牛腿的剪應(yīng)力驗(yàn)算 vwVS fIt???