【正文】 ? ? . / ? 滿足要求 轉(zhuǎn)爐空爐力矩計算 一、新爐重量及重心位置的計算（圖 23) 爐帽部分： 爐帽部分可分 為高度為 4h 的大截錐體，高度為 5h 的小截錐體和高度為 6h 的圓柱體的三個簡單幾何體，分別求其重量、重心，然后再合成。 5 .3 5 8 8 3 8 1 1 6 8RH m m? ? ? 理想氧氣流穿透深度 吹煉過程中，由于氧流具有較大的動能，在一定的氧槍高度和槍頭結(jié)構(gòu)情況下， 氧流對熔池有一定的穿透深度。 0 1 . 4 2 9 3 4 5 . 6 3 . 2 6 /Q K g s? ? ? ? 3 單孔槍頭出口直徑 (20=1. 429x3x45. 6=3. 26 Kg/s 0. 28 6 00. 28 61gchDgpQd m mp??? ? 式中 gp —— 氧氣工作壓力，一般取 10 2/kgf cm 。 B型和 A型相比，在同樣熔池深度情況下，如 采用適當(dāng)?shù)牡撞砍叽纾瑒t熔池直徑咪 A 型大，這能增加熔池反應(yīng)面積，有利于鐵水 —— 爐渣進行化學(xué)反應(yīng)和脫磷 6我國中型轉(zhuǎn) 爐一般均采用這種爐型，而小型轉(zhuǎn)爐則為了砌筑方便，將球缺部分去掉，其余部分保持 相同。 2 傾轉(zhuǎn)角度。 便于使傳動裝置實現(xiàn)系列化。 設(shè)備尺寸小，重量輕。初級減速器采用漸開線斜齒輪，三級減速，速比為 ，共有四臺，借其法 蘭凸緣固定在次級減速器的外殼上。 多驅(qū)動的結(jié)構(gòu)在全懸掛情況下比落地式配置簡單、緊湊。 大型轉(zhuǎn)爐，一般采用全懸掛結(jié)構(gòu)及配置形式。 中型轉(zhuǎn)爐傾動機械多采用半懸掛式結(jié)構(gòu)與配置形式，其最后一級為懸掛齒輪副。從目前已投產(chǎn)的中、小型轉(zhuǎn)爐來看，出鋼口線速度一般在 ,140?250毫米 /秒，爐口倒渣取樣線速度一般在 150? 300毫米 / 秒。 ： 1951年，我國唐山鋼廠開始實驗堿性氣轉(zhuǎn)爐煉鋼法并獲得成功，于1952年正式投入工業(yè)生產(chǎn)，1954年開始氧氣頂吹煉鋼法的小型實驗，1962年把首鋼堿性空氣側(cè)吹轉(zhuǎn)爐改成3噸氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐進行實驗，1964年我國首座30噸轉(zhuǎn)爐車間在首鋼建成并投入生產(chǎn)。奧地利鋼鐵公司 根據(jù)特羅的設(shè)計，先后在裝入量為 2噸，10噸， 15噸的轉(zhuǎn)爐上進行氧氣頂吹工業(yè)性實驗，取得了豐富的經(jīng)驗。 內(nèi)蒙古科技大學(xué) 本科生畢業(yè)設(shè)計說明書 題目： 40噸氧氣轉(zhuǎn)爐傾動機構(gòu)設(shè)計 姓名： 學(xué)號： 專業(yè)：機械設(shè)計制造及其自動化 班級：機 20219班 指導(dǎo)教師： ： 轉(zhuǎn)爐的產(chǎn)生有著一百多年的歷史。與 1950~1951年在林茨和多那維茨倆地相繼建立了 2個 30噸氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐車間，分別與 1952年和 1953年投入了生產(chǎn)。 70年代以前的小型氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐有天津鋼廠20噸，濟南鋼廠13噸，邯鄲鋼廠15噸，安陽鋼廠15噸；中型有太原鋼鐵公司50噸，包頭鋼鐵公司50噸，本溪鋼鐵公司120噸，攀枝花鋼鐵公司120噸。 轉(zhuǎn)爐轉(zhuǎn)速確定范圍 .，一般是 : 小型轉(zhuǎn)爐 (15噸 ) ?。?? 1轉(zhuǎn) /分 中型轉(zhuǎn)爐（ 15? 30）取 :? /分 (30? 120噸）高速： ? /分 低速： ? /分 大型轉(zhuǎn)爐 (120? 350噸）高速： 1? /分 低速： /分 40噸轉(zhuǎn)爐屬于中型轉(zhuǎn)爐 r轉(zhuǎn)速是 ? /分，所以屬于高速轉(zhuǎn)爐。在制造條件允許的情況下（主要考慮大齒輪直徑 )，懸掛齒輪副的減速比可以略大一些。為了使最后一級傳動大齒輪直徑不過大，一般最后一級減速比不宜選擇過大。在大轉(zhuǎn)爐上采 用多驅(qū)動是 有利的，但釆用八、十、十二點驅(qū)動是否有實用價值有待研究。在其輸出軸上的小齒輪與次級減速器的大齒輪相嚙合，組成次級減速器。由于釆用多點嚙合，即由多路傳動系統(tǒng)同時與末級大齒輪相 嚙合，這樣充分發(fā)揮了大齒輪的作用，嚙合點數(shù)一般為 4點，最多可達 12點，這就使得傳動系統(tǒng)計算力矩降到原來的1/4 ?1/12。由于轉(zhuǎn)爐噸位不同，對傾動機械的扭矩、轉(zhuǎn)速要求不同，規(guī)格很復(fù)雜，給設(shè)計、制造、維修都帶來困難。 3 耳軸與爐體重心間 的距離。 C型能保證在一定溶池深度和熔池面積的前提下，具有較大的自由空伺，適用于冶煉高磷生鐵。 1 3 .8 1 0 3 .2 6 5 .7 91 1 0c h Dd m m?????? 采用三槍頭時： / 3 5 . 8 / 3 3 3 . 5d c h s d c h d c m? ? ? ,取為 34cm 其氧槍出口面積為： 223 24chsF cm?? ? ? ? 氧槍槍頭出口處流速 : 40 / 1 0 / 6 0O C C H SW q G F? ? ? m/s =3??104 /60= 838 m/s 氧槍理論工作高度 0 2H chDddh tg??? 式中， Hd —— 氧流與鋼液相遇直徑，取 0. 356m ? —— 氧流張角的一半，對于筒形槍頭的張角為 18o 時， ? =8176。為了保證冶煉工藝順利進行并使?fàn)t底侵蝕最小，壽 命 最長，一般經(jīng)驗確定轉(zhuǎn)爐溶池深度 H 與氧氣穿透深度 h,有如下關(guān)系 當(dāng)使用單孔槍頭時 : / 0 .4 ~ 0 .6chu RhH ? ，最大可達 。 224 2 2 3 3 ( 39。 39。 4 6 .1 4 1 8M A zh a M AG G G t??? 39。 ? 老爐爐襯的重量和中心合成 39。 39。 0 .24 7 .0 3 9)zhx R R R RhZ h h h h hR R R Rm??? ? ? ? ? ? ???? 2 1 1 .0 5zhu gG R h t???? 1 2 3 4 0 . 2 0 . 6 0 . 0 7 7 56 . 8 3 6 5z h uZ h h h ht? ? ? ? ? ? ?? 合成： 1 7 . 2 2 7 7S L Z h d Z h x zh uG G G G t? ? ? ? 7 .0 5z hd z hd z hx z hx z hu z huSL SLG g Z G g Z G g ZZmG???? （ 2）爐帽 223 3 2 2 ( 39。6 .2)5z hdR R R RhZ h h hR R R Rm??? ? ? ? ???? 9 .9 8 1 3 3 .73zhx ghGt? ??? 223333 2 )39。EEzhxEER R R RhZR R R Rm????? 6 .2 5M A Zhd ZhxG G G t? ? ? ? 爐身段 2 232 ) ( 39。 因此，在耳軸和托圈熱膨脹時，可以推動滾動軸承外圈在滑動套內(nèi)作軸向 滑動。 托圈與爐殼間的間隙應(yīng)適應(yīng)爐殼變形和爐殼表面對散熱的需要。 其斷面的高寬比（ H/B)為： H/B= ? 大轉(zhuǎn)爐為配置緊湊，多選較大的比值：而小轉(zhuǎn)爐取小值。這種連接裝胃 .基本能適 應(yīng)爐殼脹縮的要求，加工簡單，安裝方便。 經(jīng)過設(shè)計我認為，再一定的理論知識支持下，以前因為手工計算的原因而為被釆 用的那些準(zhǔn)確有效的方法 .現(xiàn)在可利用計算機順利完成，提高了工作效率 。并 且每一個部件都有若干種可行方案，必須從中選 出一種最合適的設(shè)計方案來。 非常感謝老師在這次設(shè)計中給我的幫助和指導(dǎo)。 結(jié)束語 在老師的指導(dǎo)下，通過近三個月的努力工作，我順利的完成了設(shè)計任務(wù)。 轉(zhuǎn)爐的操作 由于煉鋼過程的特殊性，所以轉(zhuǎn)爐操作需按一定的操作順序。其數(shù)量通常不少于 8? 10 塊，視托圈與爐殼連接 裝置的結(jié)構(gòu)而定。按下式確定： ? = Dl=? 4994= 毫米 托圈的外徑 Dw=Dn+2B =DL+2B+2? =+2 ?560= 毫米 目前，我國轉(zhuǎn)爐與托圈的間隙值小于此值。 計算 驅(qū)動端軸承支反力 垂直方向 G1 = 噸力 水平方向 P1 =207 噸力 從動端軸承