【正文】 ξ2= ea=125mmη=2ξ2eah=2125250=ξ=4Iwh2Iy+(l0h)2毛截面扇性慣性矩Iw=1010mm6扭轉(zhuǎn)慣性矩It=2184mm4梁側(cè)向計算長度l0=3000mmξ=484161062502713100+2184713100(3000250)2=+=φbx=43201048250115276190+= φbx39。第三章 結(jié)構(gòu)設(shè)計， KN/㎡，墻面板按簡支設(shè)計。 墻梁選用實腹式冷彎薄壁型鋼檁條，本工程采用C2007020，,。：除端柱中心線內(nèi)移500mm外，其余橫向定位軸線均通過柱截面幾何尺寸中心。根據(jù)使用功能，生產(chǎn)區(qū)為72m42m，能滿足產(chǎn)品生產(chǎn)的需要。~，ES=，fak=180kpa，e0=；④強風化閃長巖：灰黃色，巖芯上部呈砂土狀，下部呈碎塊狀，~3厘米，手掰可為碎，屬極軟巖，巖體破碎，巖體基本質(zhì)量等級為Ⅴ，fak=300kpa。（1）本工程廢棄建筑已拆除，場地無液化土層，Ⅱ類場地。且應(yīng)符合如下要求：，選擇構(gòu)件截面尺寸及材料標號；、構(gòu)件進行設(shè)計計算；，內(nèi)力分析（荷載、活載、風載、吊車荷載）及組合，構(gòu)件截面設(shè)計；墻梁、檁條、吊車梁設(shè)計；（PKPM）并與手算結(jié)果校核；（采用柱下獨立基礎(chǔ)）；。 在廠房的南西北各設(shè)各有兩個鋼推拉門，供運輸車輛和人員的出入。其板厚75mm?；A(chǔ)材料采用C30混凝土和HPB235級鋼筋。雙跨雙脊門式剛架，跨度為18m，屋面材料為壓型鋼板，屋面坡度為10%（α=），檁條跨度為9m，在1/3處各設(shè)一道拉條，共兩條拉條，鋼材為Q235鋼。墻板自重通過自身傳給基礎(chǔ)連梁，故，墻梁不受墻板重。=風荷載qω=7=抗風柱的柱腳和柱頂分別由基礎(chǔ)和屋面支撐提供豎向及水平支承，計算模型如圖抗風柱所受最大軸壓力：Nmax=+10103=抗風柱所受最大彎矩值：Mmax=18qωl2=18 =?m取工字形截面H45020068 Q235鋼 抗風柱計算簡圖截面特性：A= , Ix= , Iy=, Wx= Wy=, ix=, iy=, Sx= 繞x軸的長細比λx==λ=150考慮墻梁隅撐的約束，繞y軸長細比λy==λ=150σ=NA+MWe=135005804+103= 215N/mm2按壓彎構(gòu)件計算抗風柱的整體穩(wěn)定性NφxA+39。25766=局部壓應(yīng)力為：σc=σσcr2+ττcr2+σcσc,cr=++=所以，腹板局部穩(wěn)定滿足要求（6）翼緣與腹板的鏈接焊縫上翼緣與腹板的鏈接采用焊透的T型對接焊縫，焊縫質(zhì)量等級不低于二級，不必計算下翼緣與腹板的連接采用角焊縫，需要的焊腳尺寸為：hf==20010326012104=取hf=6mm, =hf=6mm6=(7)疲勞驗算下翼緣與腹板連接處的主體金屬?σ為吊車豎向荷載作用下的應(yīng)力翼緣板與腹板，自動焊，角焊縫外觀質(zhì)量標準符合二級構(gòu)件連接：第5項，第3類?σ=MxInxy=177104266=容許應(yīng)力幅?σ2106=118N/mm2αf= αf?σ=?σ2106=118N/mm2,安全橫向加勁肋下端受拉的主體金屬采用肋端不斷弧（回焊）連接類別：第6項，第4類?σ=MxInxy=177104216=容許應(yīng)力幅?σ2106=103N/mm2αf= αf?σ==?σ2106=103N/mm2,安全下翼緣與腹板連接的角焊縫?τ=12?VxkS1Ix=12610326012104 =連接類別為：第16項，第8類容許應(yīng)力幅?τ2106=59N/mm2欠載效應(yīng)的等效系數(shù)：αf=則， αf?τ==?σ2106=59N/mm2所以，疲勞驗算滿足吊車梁計算完畢。取中列柱間支撐計算（1） 風荷載基本風壓調(diào)整值ω0=風壓高度變化系數(shù)μz= 計算簡圖風荷載體型系數(shù)μs= 風荷載設(shè)計值ω==（2） 吊車縱向水平制動力（） T==2118=（不考慮壓桿受力）由結(jié)構(gòu)力學，計算所得柱間支撐各桿件內(nèi)力支撐各桿內(nèi)力圖（1）、下層柱間支撐采用雙角鋼，幾何長度l=62+=平面內(nèi)計算長度l0===支撐按拉桿設(shè)計，容許長細比λ=400支撐所需凈截面面積A≥Nf=103215102= 支撐截面圖選取2L706 a=6mm iy= λy=l0i==λ=400滿足要求（2）下層柱間支撐橫桿（中心受壓）容許長細比λ=150需要平面內(nèi)回轉(zhuǎn)半徑ix=l0λ=600150=所受內(nèi)力N=初選兩角鋼組合截面2L140908, A=18cm2 ,ix=驗算支撐橫桿穩(wěn)定（平面內(nèi)穩(wěn)定控制） λ=l0ix==λ=150由b類截面，查得φ= σ=NφA=1800=215N/mm2滿足要求，支撐橫桿的兩角鋼用綴條相連，以保證分肢穩(wěn)定（3） 上層柱間支撐采用單角鋼，單片支撐，幾何長度l=62+=平面內(nèi)計算長度l0===上部柱間支撐按拉桿設(shè)計，容許長細比λ=400需要斜平面回轉(zhuǎn)半徑 iy≥345400=平面外計算長度l0=l=需要平行于角鋼肢邊的回轉(zhuǎn)半徑ix=l0λ=600400=A≥f=103/215=其中。===抗剪承載力設(shè)計值Vd=hwtwfv39。（6）局部穩(wěn)定計算b1t=12112=10+=10+100235345=h0tw=67612=25+=25+100235345=所以，局部穩(wěn)定滿足要求柱4:H700250812截面特性 Ix=，Iy=，Wx=，Wy=，ix=，iy=，Sx=，A=，m=翼緣板自由外伸寬厚比：2508212=15235fy=15235345=腹板高厚比：7002128=250235345=剛架柱4采用等截面(抗剪考慮屈曲后強度) 柱截面計算簡圖（1）各截面控制內(nèi)力截面控制內(nèi)力柱4下截面Mmax=?m, N=, V=柱4上截面Mmax=?m, N=, V=（2）腹板有效截面計算柱4上截面腹板邊緣最大正應(yīng)力σ1=MWx1+NA1=103+10311408= =σ2==腹板邊緣的正應(yīng)力比值β=σ2σ1==0腹板部分受壓,腹板有效截面計算參數(shù)kσ=161+β2++1+β =+++=λρ=hw/=70024/157=故,有效寬度系數(shù) ρ=1 ,柱4上截面全截面有效柱4下截面腹板邊緣最大正應(yīng)力σ1=MWx1+NA1=103+10311408= =σ2==腹板邊緣的正應(yīng)力比值β=σ2σ1==0腹板部分受壓,腹板有效截面計算參數(shù)kσ=161+β2++1+β =+++=λρ=hw/=70024/=故,有效寬度系數(shù) ρ=1 ,柱4下截面全截面有效（3）柱的計算長度柱4平面內(nèi)計算長度l0x=l=柱4平面外計算長度,抗剪承載力驗算考慮僅有支座加勁肋,故屈曲系數(shù)kτ=參數(shù)λw=hw/tw37kτ235fy=70024/=λw=, fv39。=11408+103 =+=f=310N/mm2平面內(nèi)整體穩(wěn)定滿足要求（6）剛架平面外整體穩(wěn)定驗算N0φyA+ηβtx?MxφbW1x≤fiy0=，λy=ly0iy0==由b類截面 φy=，φb==?345235=柱有端彎矩和橫向荷載同時作用βtx=， η= 11408+103=+= f=310N/mm2所以，平面外穩(wěn)定滿足要求Nmax控制計算柱6所的內(nèi)力比柱2內(nèi)力組合小,且柱6的計算長度(，小于柱2的計算長度)，柱6與柱2等截面。=[（]fv=[]180=Vd=hwtwfv39。=+=，在梁翼緣兩側(cè)各布置2排螺栓，中間布置1排，為提高端板的承載能力，對外伸端板用加勁板加強（1）螺栓設(shè)計，螺栓預(yù)拉力P=225KN，連接表面噴丸，端板采用Q345鋼，抗滑移系數(shù)μ=，則每個螺栓的抗剪承載力為：Nvb==1225=抗拉承載力為：Ntb==225=180KN在剪力作用下，每個螺栓受力Nv=V39。== 端板2圖，在梁翼緣兩側(cè)各布置2排螺栓，共8個，為提高端板的承載能力，對外伸端板用加勁板加強（1）螺栓設(shè)計，螺栓預(yù)拉力P=190KN，連接表面噴丸，端板采用Q345鋼，抗滑移系數(shù)μ=，則每個螺栓的抗剪承載力為：Nvb==1190=抗拉承載力為：Ntb==190=152KN在剪力作用下，每個螺栓受力Nv=V39。n+My1Σyi2=+313103(3132+4252+2332+1532)4=+ = =225=90KNNt2ewtw=103606=≈f=310N/mm2=%5%，在允許誤差范圍內(nèi)，可以接受。焊縫承受剪力V=，彎矩M=?m 牛腿腹板上角焊縫的有效截面積為Aw=231=全部焊縫對x軸的慣性矩為Ix=11225+25+2+11211+11]2+1123132=翼緣焊縫最外邊緣的截面模量Ww1==翼緣和腹板連接處的截面模量Ww2==在彎矩作用下角焊縫最大應(yīng)力在翼緣焊縫最外邊緣，其數(shù)值為σf=MWw1=103=βfffw=200=244N/mm2由剪力引起的剪應(yīng)力在腹板焊縫上均勻分布，其值為：τf=VAw=102=ffw=200N/mm2在牛腿翼緣和腹板交界處，純在彎矩引起的正應(yīng)力和剪力引起的剪應(yīng)力，其正應(yīng)力為σf=MWw2=103=此處焊縫應(yīng)滿足σf39。錨栓設(shè)計c=，a=l2c3===331mmd=97060=910mm，x=dc3==則，錨栓承受拉力為：Z=MNax=106194103=所以，選Q345錨栓，M30，地基基礎(chǔ)設(shè)計等級，丙級。6=驗算持力層承載力pk =fa=pkmax ==所以，持力層滿足要求不計算軟臥層承載力與地基變形，基礎(chǔ)下設(shè)100mm素混凝土墊層，每邊伸出基礎(chǔ)邊100mm，底板受力鋼筋HPB235，保護層厚度40mm。 =Fl===11430+=Fl==所以，柱邊沖切滿足要求。地基承載力地基承載力特征值修正fa=fak+ηbγb3+=220+=其中，γm=++（）247。取A =2=5m2，與中柱相同，能滿足計算要求。連梁截面初選250400。MI=148pjmax+pjminbbt2at+2l =++22=?mMII=148pjmax+pjminlat2bt+2b =++2=?mASI==555210=ASI==545210=所以，基礎(chǔ)長寬方向均以構(gòu)造配筋。（2）驗算沖切基底凈反力pjmaxjmin =4332177。（1）基礎(chǔ)埋置深度持力層：粉質(zhì)粘土層。本輕型門式剛架采用剛接柱腳(帶加勁肋)外露式，柱腳通過預(yù)埋錨栓的方式與混凝土基礎(chǔ)相連，基礎(chǔ)頂面需設(shè)置細石混凝土二次澆灌層，柱腳錨栓采用Q345鋼材制作。（2） 牛腿荷載計算鋼牛腿承擔的荷載：吊車梁體系的自重及吊車輪壓牛腿根部截面上的剪力設(shè)計值:V=P=+其中，PG=（41910+42106）103=ΣDmaxi=V=+=M=Pe==?m（1）截面初選Q345， H3502501020A=131cm2，Wx1=（2）截面驗算 牛腿截面圖正應(yīng)力：σ=MxγxWnx=103=310N/mm2剪應(yīng)力：τ=Vhwtw=10=310N/mm2（3） 支承加勁肋計算支撐加勁肋的穩(wěn)定性驗算按承受固定集中荷載的軸心受壓構(gòu)件計算其再腹板平面外的穩(wěn)定性。n+My1Σyi2=+300103(1882+3002)4=+=NvNvb+NtNtb=+=+=滿足要求（2）端板厚度設(shè)計端板厚度t根據(jù)支撐條件確定聯(lián)辦支承類端板（端板外伸）t≥6efewNtewb+2efef+ewf=6506010360250+250(50+60)295=取端板厚度t=18mm（3）構(gòu)件腹板強度驗算翼緣內(nèi)第二排一個螺栓的拉力設(shè)計值Nt1=N39。n+My1Σyi2=+400103(2882+4002)4=+=NvNvb+NtNtb=+=+=滿足要求（2）端板厚度設(shè)計端板厚度t根據(jù)支撐條件確定聯(lián)辦支承類端板（端板外伸