【正文】 1kσ1=205=18αρ=18=bt==30所以，全截面有效腹板有效寬度相鄰板件為翼緣，翼緣寬b=250mm,腹板寬c=75mmξ=cbkkc==k1=+()2=ψ=σminσmax==0ρ=205k1kσ1=205=18αρ=18=bt==100所以，全截面有效①驗算整體穩(wěn)定性MxφbxWx+MyWey≤fφbx=4320Ahλy2Wxξ1(η2+ξ+η)235fy其中，梁在彎矩作用平面外的長細比λy=l0yiyA=1048mm2 h=250mm Wx=76190mm3l0y=6m iy=IyA=7131001048=26mm λy=600026=230ξ1= ξ2= ea=125mmη=2ξ2eah=2125250=φbx=43201048250230276190++=MxφbxWx+MyWey===≤f=205 N/㎜所以，整體穩(wěn)定滿足要求所以，檁條截面C2507520 縱向墻梁QL1跨度l=6m,，跨中設一道拉條，外側掛有墻板，墻梁初選截面為C2007020。墻板自重通過自身傳給基礎連梁，故，墻梁不受墻板重。墻梁自重 KN/m活荷載（水平風壓力）： 墻梁受力圖基本風壓：W。= KN/㎡ 地面粗糙程度B類，風壓高度變化系數μ=,風壓體型系數μ=（風吸）,μ=（風壓）。按風吸力計算風荷載標準值ωk=μzμsω0==作用于墻梁上的水平風荷載設計值q===墻梁跨中設置一道拉條（遠離墻板一側40mm），墻梁與墻面板可靠連接，保證墻板一側墻梁不失穩(wěn)。Mxmax=qxl=6= KNmMymax= qyl=6= KNmVx=qxl2=62=7020：（按《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》）按毛截面計算截面角點處正應力：σ=σ=N/㎜ (拉)σ== N/㎜ (壓)σ== N/㎜ (拉)σ== N/㎜ (壓) 截面應力分布圖應力分布右翼緣壓應力分布不均勻系數ψ=σminσmax==0計算系數α===右翼緣受壓區(qū)寬度bc=b=75mm右翼緣屬于部分加勁板件，最大壓應力作用于支承邊穩(wěn)定系數k=+=+=腹板壓應力分布不均勻系數ψ=σminσmax==0計算系數α=腹板受壓區(qū)寬度bc=b1ψ=2001+=腹板是加勁板件，穩(wěn)定系數kc=+ψ2 =（） +=右翼緣有效寬度，相鄰板件為腹板c=200mm b=70mm k= kc=ξ=cbkkc==k1=1ξ==ρ=205k1kσ1=205=bt==2818αρ=18=所以，全截面有效be=bc=70mm腹板有效寬度，腹板為加勁板件，相鄰板件為翼緣c=70mm b=200mm k= kc=ξ=cbkkc==k1=+()2=+()2=ρ=205k1kσ1=205=bt==8018αρ=18=所以，全截面有效左翼緣全部受拉，故全截面有效A=898mm2，拉條開孔?10毛截面特性Wex=Wx=53820mm3Wey1=Wy1=28180mm3Wey2=Wy2=11250mm3凈截面特性Wenx=Ienxy=53821001121060100=53804mm3Weny1=56270011210102020=28109mm3Weny2=11244mm3（1）強度驗算點1處應力最大σ=MxWenx+MyWeny=10611244 ==205N/mm2Vx,max=62=Vy,max=62=τx=3Vx,max4b0t=3103470=fvτy=3Vy,max2h0t=31034200=fv所以，強度滿足要求（2）整體穩(wěn)定計算η=2ξ2eah=2100200=ξ=41062002562700+1871562700(3000200)2=λy=l0yiy=300025=120φbx=4320890200120253820++=φbx39。==MxφbxWx+MyWey=53820+10628180==≤f=205 N/㎜所以，整體穩(wěn)定滿足要求（3）剛度驗算vl=5qkcosαl3384EIx=5600033842061036268500=1200所以剛度滿足要求雙坡單脊兩跨剛架,每跨21m，于跨內三分點處各設一根抗風柱墻梁自重 風壓高度變化系數μz= 風體型系數μs=風壓設計值 ω===單根抗風柱承受的均布線荷載設計值恒載 q=87247。=風荷載qω=7=抗風柱的柱腳和柱頂分別由基礎和屋面支撐提供豎向及水平支承，計算模型如圖抗風柱所受最大軸壓力：Nmax=+10103=抗風柱所受最大彎矩值：Mmax=18qωl2=18 =?m取工字形截面H45020068 Q235鋼 抗風柱計算簡圖截面特性：A= , Ix= , Iy=, Wx= Wy=, ix=, iy=, Sx= 繞x軸的長細比λx==λ=150考慮墻梁隅撐的約束，繞y軸長細比λy==λ=150σ=NA+MWe=135005804+103= 215N/mm2按壓彎構件計算抗風柱的整體穩(wěn)定性NφxA+39。=5804+=+=f=215N/mm2其中，NEX39。==π2206103=計算在橫向風荷載作用下，抗風柱的水平撓度ν=5384qωl4EI=103108=L400=103=滿足要求抗風柱計算完畢。 最大輪壓標準值Pk,max=118KN動力系數α=吊車梁系統(tǒng)、軌道等自重近似簡化，將輪壓乘以荷載增大系數β=額定其中量100KN吊車橫向水平荷載（100+）12% = 作用于每個輪壓處得水平荷載標準值Tk=14=,max和最大水平彎矩My,max荷載跨中最大彎矩標準值支座處最大剪力標準值豎向荷載作用Mk,max=141186=177KN?mMky=177=?m橫向荷載作用Vk,max=Hk==計算強度和穩(wěn)定Mx,max=177+177=?mMy==?mVx,max=+=計算豎向撓度Mxk=177=?m計算疲勞Mxk=177KN?mVxk=計算水平撓度Mky=?m吊車梁總高H=600mm 腹板高度d1=6mm 上翼緣厚度d2=12mm下翼緣厚度d3=12mm 上翼緣寬度b1=260mm 下翼緣寬度b2=260mm 吊車梁截面(1)截面幾何性質凈截面形心位置 Ix=毛截面慣性矩An=26030212+12260+6576=凈截面形心位置y1=20+247。=凈截面慣性矩Inx1=11222+11226+26 +11220+20322=凈截面抵抗矩Wnx1==247。=半個毛截面對x軸的面積矩Sx=26+ = 對y軸凈截面模量Wny1=322247。13=（2）強度驗算上翼緣最大正應力σ=Mx,maxWnx+MyWny=103+103=+=310N/mm2腹板最大剪應力τ=VSIxtw=1031046=fv=180N/mm2腹板局部壓應力驗算（吊車軌高140mm）σc=ψFtwlz=1181036(50+512+2140)=f=180N/mm2(3)整體穩(wěn)定驗算 吊車梁截面為雙軸對稱截面A= h=60cm Wx= t1= fy=345N/mm2 iy= λy=l0yiy== φb=4320λy2?AhWx1+235fy =?+602235345=MxφbWx+MyWy=103+103=+ =≤f=310N/mm2(4)剛度驗算吊車梁豎向撓度驗算跨中撓度計算：?=1EIxMpM1=2121773000231500106206105104 =?=60001000=6mm所以，剛度驗算滿足要求（5）局部穩(wěn)定性驗算不考慮截面部分塑性發(fā)展，抗彎強度驗算時取γx=γy=,故梁受壓翼緣自由外伸寬厚比：130312=15235345= 滿足要求由腹板高厚比66=802353455766=96150235345=可知，吊車梁需按計算配置橫向加勁肋，a2h0 取a=500mm受壓翼緣扭轉未受到約束，計算彎曲臨界應力的通用高厚比為：λb=h0tw153fy235=5766153345235=則σcr=f=310N/mm2剪應力臨界應力的通用高厚比為:λs=h0tw414+(h0a)2fy235=5766414+(576500)2345235=λs,τcr==橫向壓應力臨界應力的通用高厚比：ah0=450576=λc=+()3fy235=+()3345235=σc,cr=f=310N/mm2驗算跨中腹板區(qū)格σ=Mx,maxWnxh0h=103576600=Vc=59+59=τ=Vch0tw=1035766=σc=Ftwlz=1181036(50+2140+512)=σσcr2+ττcr2+σcσc,cr=++=驗算梁端腹板區(qū)格區(qū)格右端的最大剪力:Vmax=區(qū)格左端剪力為:+ =區(qū)格左端（）彎矩為：=?m因此，平均彎曲應力為：σ=Mx,maxWnxh0h=106247。103576600=平均剪應力為：τ=Vh0tw=(+)103247。25766=局部壓應力為：σc=σσcr2+ττcr2+σcσc,cr=++=所以，腹板局部穩(wěn)定滿足要求（6）翼緣與腹板的鏈接焊縫上翼緣與腹板的鏈接采用焊透的T型對接焊縫，焊縫質量等級不低于二級，不必計算下翼緣與腹板的連接采用角焊縫，需要的焊腳尺寸為：hf==20010326012104=取hf=6mm, =hf=6mm6=(7)疲勞驗算下翼緣與腹板連接處的主體金屬?σ為吊車豎向荷載作用下的應力翼緣板與腹板，自動焊，角焊縫外觀質量標準符合二級構件連接：第5項，第3類?σ=MxInxy=177104266=容許應力幅?σ2106=118N/mm2αf= αf?σ=?σ2106=118N/mm2,安全橫向加勁肋下端受拉的主體金屬采用肋端不斷?。ɑ睾福┻B接類別：第6項，第4類?σ=MxInxy=177104216=容許應力幅?σ2106=103N/mm2αf= αf?σ==?σ2106=103N/mm2,安全下翼緣與腹板連接的角焊縫?τ=12?VxkS1Ix=12610326012104 =連接類別為：第16項，第8類容許應力幅?τ2106=59N/mm2欠載效應的等效系數：αf=則， αf?τ==?σ2106=59N/mm2所以，疲勞驗算滿足吊車梁計算完畢。．支撐構件的設計兩跨剛架，每跨21m，每跨山墻三分點處設一根抗風柱，，屋面坡度1/20取一跨剛架進行計算支撐節(jié)點所受力為山墻抗風柱傳來的風荷載風荷載體型系數：風壓：μs= 風吸：μs= （端區(qū)）壓高度變化系數μz= ω1=μzμsω0=+ =ω2=μzμsω0=+ =ω3=μzμsω0=+ =W1=247。2=W2=7247。2=W3=3247。2=不考慮壓桿受力，計算得各桿內力屋面支撐內力圖（1） 交叉斜桿選用單角鋼截面，兩桿在交叉點均布終端，一桿的角鋼外肢向上，另一根桿向下，在交叉點處以填板使兩角鋼相連（填板厚度等于節(jié)點板厚，一般6mm~8mm）取填板厚度為6mm。（2） 斜桿幾何長度l=62+72=容許長細比λ=400支撐平面內計算長度l0===需要最小回轉半徑imin=iv=l0λ=461400=支撐平面外l0=需要最小回轉半徑imin=iv=l0λ=922400=選用1L1258, ix= ,iv= ,A=斜拉桿強度驗算斜拉桿最大拉力Nmax=σ=102=f=215N/mm2滿足要求其中?？v向構件按壓桿考慮，采用圓管l0=l=6m容許長細比λ=200需要最小回轉半徑imin=ix=l0λ=600200=選用高頻焊接薄壁圓鋼需要最小回轉半徑?89 ,i= ,A= 強度驗算σ=NAn=1039400=215N/mm