上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(完整版)
【正文】 交通出版社《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（合訂本）》(JTJ02185)人民交通出版社《公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ02285）II、上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)過程一、毛截面面積計(jì)算（詳見圖12）Ah=9990－3063－∏－（33＋77＋127）=(一)毛截面重心位置 全截面靜距：對(duì)稱部分抵消，除去下部3cm后1/2板高靜距S=2[57/2（2/37＋＋14）+38（21＋＋8/2）＋28/2（＋21＋8/3）]＋993（＋3/2）=＋13365=鉸面積：A鉸=2（1/275＋1/228＋38）=99cm2毛面積的重心及位置為：dh=(向下)則重心距下邊緣的距離為：14＋18＋－=距上邊緣距離為：90－=鉸重心對(duì)除去下部3cm后1/2板高的距離：d鉸=O y OI I 圖13 (二)毛截面對(duì)重心的慣距每個(gè)挖空半圓(圖13)面積：A′=1/2∏R2=1/2182=重心：y=4R/(3∏)=418/(3)=半圓對(duì)自身慣距：I=III－A′y2=184/8－=－=由此可得：Ih=99903/12＋9990－2[36293/12＋3629]－4－2[（＋29/2＋）2＋（＋29/2―）2]―2（1/12833＋1/36283＋1573/36）－99（＋）2 =二、內(nèi)力計(jì)算（一）、永久荷載（恒載）作用下1. 橋面系安全帶、欄桿：橋面鋪裝：2（+）/223= kN/mg1= (2+)/10= kN/m2. 鉸和接縫：g2=(99+190)10424= kN/m3. 行車道板：g3=10425= kN/m恒載總重力：g=g1+g2+g3=++=恒載內(nèi)力計(jì)算見表11。（略去中間肋板）IT=4b2h2/[b(1/t1+1/t2)+2h/t3]=4892（90－11/2－7）2/[89（1/11＋1/14）＋2(90－11/2－7)/10]=r=Ib2/ITl2=1002/24342= 11 10 10 9014 99圖14 尺寸單位：cm 按r查《橋梁工程》（1985）附錄I之附表的各板的橫向分布影響線豎坐標(biāo)值，見表12。PiPiPi=[(93＋89)/2*7+(89+)/2*3]/11= (詳見圖12)頂板厚為：hi39。（近似矩形）x=[RYAY－Ra(bi39。nyh1表示全部筋束的合力Ny在其作用點(diǎn)處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力Ny表示筋束的預(yù)加力的合力Aj、Ij混凝土梁的凈截面面積和凈截面慣性矩(四)鋼筋松馳引起的預(yù)應(yīng)力損失σs5==1395= Mpa（五）砼收縮徐變損失按“公預(yù)規(guī)”附錄九計(jì)算σs6=[nyσhφ（t∞，τ）+Eyε（t∞，τ）]/（1+15μρA）σs6表示全部受力鋼筋截面重心點(diǎn)處的預(yù)應(yīng)力損失值σh表示后張法構(gòu)件放松鋼筋時(shí)，在計(jì)算截面上全部受力鋼筋重力處由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段應(yīng)力損失），產(chǎn)生的砼法向應(yīng)力μ表示配筋率μ=（Ag+Ay）/AρA=1+eA2/r2eA表示全部預(yù)應(yīng)力筋與非預(yù)應(yīng)力筋換算截面重心點(diǎn)到構(gòu)件截面重心軸的距離取eA=eyφ（t∞，τ）表示加載齡期為τ時(shí)砼的徐變系數(shù)終值，相對(duì)濕度為75%，τ=28天查得φ=ε（t∞，τ）。cosа)+( σ180。eyj)/Wjx －(Mg2+Mp)/Wox=103/(102) －（106―103）/(103)－102/(103) =0（二）預(yù)應(yīng)力鋼筋最大應(yīng)力荷載組合Ⅰ：σymax=σyⅡ+nyσymax，=σkσs1==則上緣拉應(yīng)力：σhs=σymax，十、鋼筋配筋圖（詳見圖紙）：第Ⅱ部分 鉆孔灌注樁、雙柱式橋墩的計(jì)算一、 設(shè)計(jì)資料1設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及上部結(jié)構(gòu) 設(shè)計(jì)荷載：汽20，掛100； 橋面凈寬：9+2 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：16m 計(jì)算跨徑： ； 上部構(gòu)造：鋼筋混凝土空心板梁。η1=10/801/21/2=η2=η2，=90/801/21/2=η3=1/2=η3，=10/801/2=η4=70/801/2=η5，=1/21=η7=1/21=其他η=03）掛—100對(duì)稱布置如圖25η4，=η8=25/801/4=η5 =η7，=55/801/4=η5，=η7=35/801/4=η6 =η6，=45/801/4=其他η=04）掛—100非對(duì)稱布置如圖26η2，=40/801/4=η3=40/801/4=η3，=50/801/4=η4=30/801/4=η4，=60/801/4=η5=20/801/4=η5，=70/801/4=η6=10/801/4=其他η=05）三列車布置情況對(duì)稱與非對(duì)稱情況相同如圖27η1=η11=10/801/21/2=η2=η10，=90/801/21/2=η3，=η9=10/801/2=η4=η8，=70/801/2=η5，=η7=其他η=0（2）按順橋方向活載移動(dòng)情況，求得支座活載反力的最大值① 汽—20考慮到支點(diǎn)外布置荷載，并以車輪順橋向著地寬度邊緣為限（），布載長(zhǎng)度L為：L=+=1) 單孔荷載（圖2—8）單列車：取三種情況中最大值B2=120（+）+60=B2，=60+120（+）+70=B2，=130+70+120（+）=取用B2= 當(dāng)為二列車時(shí)則：2B2=2=當(dāng)為三列車時(shí)：3B2=3=2）雙孔荷載（圖2—9）單列車時(shí)：B1=60+120=B2=120+70+130=B1+B2=+=三列車時(shí)：3（B1+B2）=3=② 掛—100：布載長(zhǎng)度L=1）單孔布載（圖2—10） 圖2—10B2=250（+++）=2）雙孔荷載時(shí)（按兩種方式布載，取最大值）（圖2—11）圖2—11B1=250=B2=250（++）=B1,= B2,=250（+）=兩種布載方式(B1 + B2)之和基本相等，(B1 + B2)=表2—3荷載橫向分布情況汽20荷載（KN）掛100荷載（KN）荷載布置橫向分布系數(shù)ηi單 孔雙 孔單 孔雙 孔BR1BR1BR1BR1汽20雙列對(duì)稱η3，=η9=η4=η8，=η5，=η7=η6，=η6=其他ηi=000汽20雙列非對(duì)稱η1=η3=η2=η2，=η3，=η4=η5，=η7=其他ηi=000汽20三列布置η1=η11=η2=η10，=η2=η10，=η3，=η9=η4=η8，=η5，=η7=其他ηi=000掛100非對(duì)稱布置η2，=η3=η3，=η4=η4，=η5=η5，=η6=其他η=000掛100對(duì)稱布置η4，=η8=η5 =η7，=η5，=η7=η6 =η6，=其他ηi=000（3）活栽橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（計(jì)算的一般公式Ri = BI ）見表2—3（4）各梁恒載、活載反力組合：計(jì)算見表2—4（設(shè)計(jì)計(jì)算書第52頁(yè)），表中均取用各梁的最大值。各截面剪力計(jì)算 表27荷載組合情況墩柱反力G1梁的反力各截面剪力截面①—①截面②—②截面③—③截面④—④截面⑤—⑤R1R2R3Q左Q右組合7汽—20雙列對(duì)稱布置0組合8汽—20雙列非對(duì)稱布置0組合9汽—20三列布置0組合10掛—100非對(duì)稱布置0組合11掛—100對(duì)稱布置0蓋梁內(nèi)力匯總表(表2—8)表中各截面內(nèi)力均取表2—2—6中的最大值，按2—8表可控制內(nèi)力計(jì)算值的包絡(luò)圖。m）B（m）H0（m）T=[σg]M作用于墩柱底的外力Nmax =+=Nmin=+=Mmax =+45=e0M(單跨荷載)作用于地面外樁頂上的外力Nmax =+=Nmin=+=H0=M0=N6+T（
畢業(yè)設(shè)計(jì)相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1