【正文】 》 ，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。通過每根鋼束長度計(jì)算，就可得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，以利備料和施工。 鋼束錨固截面幾何特性計(jì)算表 表 8 分塊名稱 iA iy iS iI i s id y y?? 2x i iI Ad? ixI I I?? 2cm cm 3cm 4cm cm 4cm 4cm （ 1） （ 2） （ 3） =（ 1）+（ 2） （ 4） （ 5） （ 6） （ 7） =（ 4） +（ 6） 翼板 4175 5 24648071 24725415 三角承托 1154150.043 腹板 12900 1580250 49691875 10871357.61 ? 其中： 1614591. 45 9 3 .4 71 7 2 7 3 .2 5isiSy c mA? ? ??? 230 136 .53xsy h y c m? ? ? ? ? 故計(jì)算得： 3 6 .6 5sxIk cmAy????? 5 3 .5 4xsIk cmAy????? . ( ) 1 0 1 .6 (1 3 6 .5 3 5 3 .5 4 ) 1 8 .6 ( )p x xy a y k c m? ? ? ? ? ? ? ? 說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。 一 號(hào)梁： ? ?3461 2 5 0 0 .0 4 1 0 7 .4 50 .6 8 .4 1 0 1 8 6 0 1 0 1 .3 0 2 0 .4 8 1n ? ?? ? ? ? ? ? ? 2 按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù) 根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度 cdf ，應(yīng)力圖式呈矩形，同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度 pdf 。am?? ? 。lm? 44 0 .0 1 3 6 0 2 6 0 .0 5 4 4 1 0 4 。為減少對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道中橫隔梁。 在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時(shí)從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的 1/15。 普通鋼筋直徑大于和等于 12mm的采用 HRB335鋼筋，直徑小于 12mm的均用 R235鋼筋。 按后張法施工工藝要求制作主梁，采用內(nèi)徑 70mm，外徑 77mm的預(yù)埋波紋管和夾片錨具。本算例腹板厚度取210mm。當(dāng)跨度較大時(shí)，應(yīng)設(shè)置較多的橫隔梁，本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn)和三分點(diǎn)，六分點(diǎn)，支點(diǎn)出設(shè)置七到橫隔梁，其間距為 。iTi Im? ? ?? 1 。 計(jì)算得： ? = ③按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值 7 211 jijiiaenn a???? ? 式中： 7 214, iina????2 2 2 22 ( ) 211 .75 m? ? ? ?. 計(jì)算所得的 ijn 值列于表 5內(nèi)。則鋼束數(shù)的估算公式為： dpd pMn a h f A? ? ? ?? 式中： dM —— 承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表 7取用 a —— 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一般采用 ~，本算例取 pdf —— 預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，見表 1，為 1260MP 計(jì)算得： 3641 5 7 9 4 .3 9 8 1 0 8 .50 .7 6 2 .3 1 2 6 0 1 0 8 .4 1 0n ????? ? ? ? ? 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù) n=9 （二）預(yù)應(yīng)力鋼束的布置 1 跨中截面的鋼束布置 對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些，本算例采用內(nèi)徑 70mm，外徑 77mm的預(yù)埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 ，管道至梁底和梁側(cè)凈矩不應(yīng)小于 3cm 及管道直徑的 1/2。 275形 心 軸 確定鋼束起彎角時(shí)，既要照顧到因彎起所產(chǎn)生的豎向預(yù)剪力有足夠的數(shù)量，又要考 慮到由其增大而導(dǎo)致摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。計(jì)算結(jié)果如下表所示。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。s misery, the cow told him to turn its hide into a pair of shoes after it died. The magic shoes whisked Niulang, who carried his two children in baskets strung from a shoulder pole, off on a chase after the empress. The pursuit enraged the empress, who took her hairpin and slashed it across the sky creating the Milky Way which separated husband from wife. But all was not lost as magpies, moved by their love and devotion, formed a bridge across the Milky Way to reunite the family. Even the Jade Emperor was touched, and allowed Niulang and Zhinu to meet once a year on the seventh night of the seventh month. This is how Qixi came to be. The festival can be traced back to the Han Dynasty (206 BCAD 220). Traditionally, people would look up at the sky and find a bright star in the constellation Aquila as well as the star Vega, which are identified as Niulang and Zhinu. The two stars shine on opposite sides of the Milky Way. Customs In bygone days, Qixi was not only a special day for lovers, but also for girls. It is also known as the Begging for Skills Festival or Daughters39。s Day on February 14, characterized by bouquets of roses, chocolates and romantic candlelight dinners, than they do about their homegrown day for lovers. Even Qixi is nowadays referred to as the Chinese Valentine39。 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》 ，計(jì)算公式為 ()1 [1 ]kxl con e ???? ???? （ ） 式中： con? —— 張拉鋼束時(shí)錨下的控制應(yīng)力；根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 ，對(duì)于 鋼絞線取張拉控制應(yīng)力為： 5 5 18 60 13 95 ( )c on pkf M Pa? ? ? ? ? ? —— 鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對(duì)于預(yù)埋波紋管取 ?? ； ? —— 從張拉端到計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和（ rad）； k —— 管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，取 ? ； x —— 從張拉端到計(jì)算截面的管道長度（ m），可近似取其在縱軸上的投影長度，當(dāng)四分點(diǎn)為計(jì)算截面時(shí)， /4xix a l?? 四分點(diǎn)截面管道摩擦損失計(jì)算表 表 81 鋼束 ? ? ??? ?? x kx kx??? ()1 kxe ????? ()[1 ]kxcon e ??? ??? 號(hào) ()? ()rad ()cm ()m N1（ N2） 7 2 4 5 6 N3（ N4） 7 2 4 1 N5 N6 N7 跨中截面管道摩 擦損失計(jì)算表 表 82 鋼束號(hào) ? ? ??? ?? x ()cm kx ()m kx??? ()1 kxe ????? ()[1 ]kxcon e ??? ??? ()? ()rad N1（ N2） 7 N3（ N4） 7 N5 15 N6 15 N7 15 由錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》 ，對(duì)曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。 截面面積及慣矩計(jì)算 計(jì)算公式如下： 對(duì)于凈截面： 截面積： 截面慣矩： 取用預(yù)制梁截面（翼板寬度 1 208b cm? ）計(jì)算。 為簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線型均選用兩端為圓弧線中間再加一段直線，并且整根束道都布置在同一個(gè)豎直面內(nèi)。根據(jù)以上規(guī)定，跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如圖 11a 所示。 ① ② ③ ④汽車人 群群人一號(hào)梁 圖 5 跨中的橫向分布系數(shù) cm 計(jì)算圖式（尺寸單位： cm） 可變作用： 雙車道： cqm =1/2（ +++） = 故取可變作用的橫向分布系數(shù)為： cqm = （ 2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù) 0m 如圖 6 所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布系數(shù)影響線并進(jìn)行布載， 1 號(hào)梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下： 人群汽車④③②①一號(hào)梁 圖 6 支點(diǎn)的 橫向分布系數(shù) om 計(jì)算圖式（尺寸單位： cm） 可變作用（汽車）： 0qm = 1 ?? （ 3） 橫向分布系數(shù)匯總（見表 6） 一號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù) 表 6 可變作用類別 cm om 公路 — ? 級(jí) 根據(jù)《橋規(guī)》 ，公路 — ? 級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kq 和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kp 為： kq =計(jì)算彎矩時(shí)： ? ?3 6 0 1 8 00 .7 5 3 9 5 1 8 05 0 5kp ???? ? ? ? ??????=237KN 計(jì)算剪力時(shí)： kp =237?= 在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本算例對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮，支點(diǎn)處橫向分布系 數(shù)取 om ，從支點(diǎn)至第一根橫段梁，橫向分布系數(shù)從 om 直線過渡到 cm ，其余 梁段取 cm 。am? 3 。 （一） 永久作用效應(yīng)計(jì)算 1． 永久作用集度 （ 1） 預(yù)制梁自重 ① 跨中截面段主梁的自重 (1 ) 80 25 25 13 28 8G K N? ? ? ? ② 馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重 ( 2 ) (1 .4 4 3 6 2 5 0 .8 8 0 2 5 ) 5 2 5 / 2 1 4 2 .3 4G KN? ? ? ? ? ③ 支點(diǎn)段梁的自重 ( 3 ) 1 .4 4 3 6 2 5 2 5 1 .9 9 7 1 .8 2G KN? ? ? ? ④ 邊主梁的橫隔梁 中橫隔梁體積： ? ? ? ?30 .1 7 1 .9 0 .7 0 .5 0 .1 0 .5 0 .1 5 0 .1 7 5 0 .2 1 9 6 cm? ? ? ? ? ? ? ? 端橫隔梁體積 ? ? 30 .2 7 2 .1 5 0 .5 2 5 0 .5 0 .0 6 5 0 .3 2 5 0 .3 0 1 m? ? ? ? ? ? 故半跨內(nèi)橫梁重力為 ? ?( 4 ) 2 .7 5 0 .2 1 9 6 1 0 .3 0 1 2 5 2 2 .6 2G K N? ? ? ? ? ? ⑤ 預(yù)制梁永久作用集度 ( 28 6. 08 14 2. 34 71 .8 2 22 .6 2) / 19 .9 9 26 .1 6 /KN m