【正文】 分光光度法。另外一種先用水粉化后， 再 用 260 目篩篩分，得到 的細粉作為試驗用 2石灰。 （ 6） 合理的 溶出液 與精液 Rp 差值 ≤。 36 表 27 7 月份工業(yè)現(xiàn)場溶出液到精液 ΔRp 比較 工序 5 月份 ΔRp 6 月份 ΔRp 7 月份 ΔRp 最低 ΔRp Ⅰ 期溶出礦漿到稀釋 Ⅱ 期溶出礦漿到稀釋 溶出礦漿到稀釋 稀釋礦漿到分離溢流 分離溢流到精液 溶出到精液 從 7 月份溶出液到精液各個工序 Rp 差值可以推斷出，最低的溶出液與精液 ΔRp 可能達到 ，建議適宜的差值為 。 圖 4 為 7 月份 Ⅰ 期 溶出 礦漿 Rp 與對應稀釋 礦漿 Rp 差值 △ Rp的變化情況 ， 圖 4 中為橫坐標為 7 月份一期溶出礦漿的 Rp 值，縱坐標為對應時刻 與 稀釋礦漿的差值 △ Rp。 7月份強濾液不再進入稀釋，基本沒有苛化漿液進入一洗槽 ， 使得 溶出礦漿到稀釋 △ Rp 較 5 月份有較大降低 ， 溶出液到精液 △ Rp 降低到了 以內(nèi)，達到了合同的目標。 如果再 考慮 還有 50m3/h 的 粗液無效循環(huán)，則每年影響產(chǎn)能（按 95%計算） 萬噸氧化鋁。 從 工業(yè) 現(xiàn)場取 來 分離溢流分別 調(diào)整到濃度為 60g/L 和 20g/L 后， 在一定溫度下放置相同時間，來觀察 Rp 的變化。 26 以噸氧化鋁 噸洗水，考慮到底流附液、苛化液、絮凝劑等因素來考察 1和 2洗滌溢流 Rp 變化情況。 表 18 苛化液對溶出液稀釋后 Rp 的影響計算 項目 Al2O3(g/L) Na2OK(g/L) Rp V(m3) 溶出液 342 298 苛化液 2 72 △ Rp（溶出 混合） 25 苛化液與溶出漿液混合將會使混合液的 Rp 降低 ，當然其作用涵蓋在赤泥洗液中，也就是說，它是 通過 赤泥洗液對溶出液Rp 產(chǎn)生影響 的 。強濾液不去稀釋，如果精液 Rp 值 提高 ，則會 增產(chǎn)氧化鋁 1907 噸 /月， 1 年則為 萬噸。 化學反應 有： 由于在稀釋分離洗滌系統(tǒng) 漿液 的 Rp 值較高， 其中的鋁酸鈉溶液 都不穩(wěn)定， 發(fā)生 水解反應是無法避免的 ； 稀釋分離等過程發(fā)生的脫硅 反應也會導致 Rp 值降低 ； 為提高粗液的過濾性能，往往要加入石灰乳，會直接導致氧化鋁的損失 。 表 15 為 5 月份一、二期溶出礦漿至稀釋礦漿的 Rp 變化情況。 5 月排鹽量 ， 按濾餅厚度 計算為 噸 ； 按苛化原液 NC計算為 噸 。 表 9 5 月份 沉降槽的主要工藝指標 項目 分離沉降槽 一洗沉降槽 二洗沉降槽 三洗沉降槽 四洗沉降槽 絮凝劑單耗（ g/t 干赤泥） 110 19 21 21 27 底流固含 （ g/L） 542 497 476 484 468 底流液固比 底流流量 （ m3/h） 318 311 323 326 360 沉降槽溫度 （ ℃ ） 110 97 91 94 91 18 表 10 6 月份沉降槽的主要工藝指標 項目 分離沉降槽 一洗沉降槽 二洗沉降槽 三洗沉降槽 四洗沉降槽 絮凝劑單耗（ g/t 干赤泥） 101 21 23 25 21 底流固含（ g/L） 552 513 479 490 480 底流液固比 底流流量（ m3/h） 311 305 321 309 335 沉降槽溫度（ ℃ ） 106 99 94 94 94 從表 10 中可以看出 ，從分離到一至四洗都使用了絮凝劑，分離使用的絮凝劑是洗滌的 4~5 倍； 6 月份沉降槽槽溫控制較高，都在 90℃ 以上。 采用一 次 分離四級 反向洗滌 方式 。 6 月 份 礦石、溶出進料及溶出結果 見表 5。分解采用高固含一段法分解技術 。 改善溶出條件，制定合理的溶出制度， 能 獲得較高的溶出液Rp 值 ，但 針對 現(xiàn)有的溶出系統(tǒng)， 在 鋁土礦一定 、 循環(huán)母液 濃度 一定 的 條件下， 為獲得適宜的整體技術經(jīng)濟指標， 溶出液 的 Rp 值 幾 10 乎 是確定的 。 溶液 中 氧化鋁 的 水解損失 溶出 礦 漿 在稀釋過程中，濃度降低， 鋁酸鈉溶液的穩(wěn)定性下降，極易發(fā)生水解。 7 2 拜耳法溶出液與精液 △ αK或△ Rp 差值的理論分析 Rp 和 α K的定義及 其 關系 鋁酸鈉溶液中 Na2O 與 Al2O3 的比值，可以用來表示溶液中氧化鋁的飽和程度以及溶液的不同性質(zhì)，是鋁酸鈉溶液的一個重要參數(shù)，也是氧化鋁生產(chǎn)中一項重要的技術指標。相繼對 溶出 、稀釋、 赤泥 分離洗滌 、 鋁酸鈉溶液分解、 氫氧化鋁洗滌 以及 苛化 等工序進行了調(diào)研 。 ② 模擬生產(chǎn)條件，確定合理的溶出液與精液 Rp 差值。 ③ 通過優(yōu)化計算和比較分析，提出縮小溶出液與精液 Rp 差值的方法和途徑。 完成了 影響溶出液與精液 Rp 差值的因素分析與計算 ， 對 低品位鋁土礦 進行了 系統(tǒng) 地 溶出試驗 研究 ，確定了適宜的溶出條件。我國 早期 大多沿用前蘇聯(lián)的表示方法，以 αK 表示 Na2O 與 Al2O3 的分子比；后來 引進 法鋁技術的廠家則以 Rp 來 表示，它是 Al2O3： Na2O 的 質(zhì)量比；美國則慣用 Al2O3： Na2O 質(zhì)量比表示，符號 為 A/C， Na2O 是以 Na2CO3計算的。如果采用 氫氧化鋁 洗液 作為稀釋液，其 帶 來的細氫氧化鋁 會加劇 氧化鋁發(fā)生水解 。 氧化鋁生產(chǎn)過程中，溶出液 Rp 與精液 Rp 不可避免地存在著一定的差值 △ Rp， 生產(chǎn)條件不同此差值的大小 亦不同，在溶出條件不變的情況下，縮小 △ Rp 這一差值也就提高了精液的 Rp 值。 氫氧化鋁焙燒采用流態(tài)化懸浮焙燒技術。 12 表 1 6 月份 石灰得主要化學成分（月平均值， %） 月份 CaOT MgO SiO2 CaOf 5 6 從表中可以看出，石灰的質(zhì)量較差，總 CaO 含量為 83%較低，有效 CaO 含量僅有 74%也較低 。稀釋沉降槽的規(guī)格及停留時間見表 6。 氫氧化鋁洗滌現(xiàn)狀 分析 分 解后的漿液一部分經(jīng)平盤過濾機過濾、洗滌后 得 到氫氧化鋁產(chǎn)品，同時得到分解母液和強濾液。苛化 消耗石灰乳 。 表 13 5 月份溶出液到精液的 主要化學成分 （ g/L） 及 Rp 值 物料名稱 Na2OT Al2O3 Na2OK Rp Ⅰ 期溶出礦漿 Ⅰ 期稀釋礦漿 Ⅱ 期溶出礦漿 Ⅱ 期稀釋礦漿 溶出礦漿均值 稀釋礦漿均值 分離溢流 精液 一洗溢流 二洗溢流 注：以上數(shù)據(jù)為 5 月份現(xiàn)場數(shù)據(jù)的平均值。 影響 Δ Rp 的 因素分析 與計算 根據(jù) 工藝現(xiàn)狀 以及前面的分析 ，主要考慮赤泥洗液、強濾液、苛化渣漿液、葉濾助濾劑、水解等因素， 來 計算 分析 它們對于溶出漿液 Rp 降低的 影響 。如果考慮到強濾液改去分解母液消除無效循環(huán)增加精液體積提產(chǎn)的話，則年增加氧化鋁產(chǎn)量 萬噸。 碳堿苛化 液 影響精液產(chǎn)出率 。 表 20 為 影響 1和 2洗滌槽溢流 Rp 值的 因素 分析及 計算結果 。 操作方法： 取 100ml 溶液 放入到錐形瓶中，用橡皮塞塞住瓶口，把錐形瓶放到恒溫水浴槽中，在90℃恒溫 4 小時，取樣對溶液進行全分析。 影響 溶出液 Rp 降低 的 各因素 匯總與 比較 上面以 5 月份的數(shù)據(jù)為基礎 分析 計算 了強濾液、一次洗液 、 葉濾助劑等 各因素 對 △ Rp 影響 。 適宜的 溶出液 與精液 Rp 及其差值確定 適宜 溶出液 Rp 討論 仔細研究 5 月份 溶液分析結果可以發(fā)現(xiàn)一些 有意思的現(xiàn)象。 34 圖 4 7 月 Ⅰ 期 Δ Rp 與溶出 礦漿 Rp 的關系 （月平均Δ Rp 為 ） 從圖中可以看出，隨溶出 Rp 增大， ΔRp 差值變大，且溶出 Rp ≥， ΔRp 多數(shù) ≥，即大于月平均差值 。 小結 （ 1）為有效降低溶出液至精液的 Rp 差值，強濾液及蒸發(fā)苛化漿液不應進入稀釋沉降工序 ， 實際生產(chǎn)運行結果 也 說明了這一點。 5 溶出 系統(tǒng)分 析及適宜條件的確定 外排赤泥物化性能測試 為了系統(tǒng)分析溶出效果，從工業(yè)現(xiàn)場赤泥取赤泥濾餅，熱水洗滌烘干后進行粒度測定，并對不同粒級進行化學 成分 和物相分析，結果如下表 28。 石灰的 主要 化學 成分見表 31。 固相分析：采用 X 熒光光譜分析 儀 分析。 42 C/SN/S1礦2礦 圖 6 不同鋁土礦溶出赤泥 N/S 與 C/S 與的關系 從圖 6 中可以看出隨 C/S 升高，赤泥 N/S 持續(xù)降低。 溶出時間對赤泥 A/S 和 N/S的影響試驗 在 270℃ ，石灰加入量為 10%和 7%，對 2鋁土礦分別進行 了60min 和 90min 的 溶出 試驗 。 （二）粉化石灰冷母液溶出試驗 在 270℃， 90min 的條件下，采用 2礦，首先加入粉化石灰，再用常溫母液攪拌 1min 后再加入鋁土礦和四個鋼珠進行試驗，石灰加入量為按 10%加入。 表 41 粉化的石灰預脫硅后 再 溶出 的試驗 結果 （石灰加入量不同 ） 樣品 石灰（ %） 溶液成份 （ g/L） 赤泥成份 (%) NK NT AO RP Al2O3 SiO2 CaO Na2O A/S N/S C/S 1 8 214 236 247 2 10 213 233 241 3 12 213 237 246 從表中可以看出預脫硅后再溶出 A/S 下降明顯，尤其是在石灰加入量較低 8%時 赤泥 A/S 就 能降到 左右。 50 表 43 工業(yè)現(xiàn)場石灰預脫硅后再溶出的試驗結果 編號 石灰（ %） 溶液成份（ g/L） 赤泥成份（ %） NK NT AO Rp Al2O3 SiO2 CaO Na2O A/S N/S C/S 1 5 216 238 255 2 7 216 240 251 3 9 215 241 248 4 11 212 240 246 5 13 210 239 244 6 15 215 248 247 16 從表中可以看出采用工業(yè)現(xiàn)場石灰預脫硅后再溶出 A/S 下降明顯。 化灰的優(yōu)點如下： ① 能 提高磨機的下礦量?；液?，能降低礦漿的固含，降低整個含有石灰過程的 輸送 動力消耗。 葉濾渣的化學成分見表 44。 表 47 溫度的校定結果 指示值 標準溫度計測量值 偏差值 260℃ ℃ 低 ℃ 270℃ ℃ 低 ℃ 鋼彈架 轉速 的測定結果年 為 42 轉 /min。 對于 A/S 為 177。 7 建議 （ 1）為有效提高溶出 Rp 和降低赤泥 A/S，確保礦石 A/S 為177。 平盤強濾液 走向是縮小 溶出液與精液 Rp 值的關鍵 ， 從 20xx年 6 月份開始， XX 鋁業(yè) 有限 公司對平盤強濾液 的 走向 實施 改造，平盤強濾液改進分解母液槽； 為進一步優(yōu)化 溶出指標 ， 從 20xx 年 9月份開始 ， 預脫硅投入使用 ，以下是工業(yè)應用的主要結果 。實施前后 Rp 差值，精液產(chǎn)出率等結果的對比見表 2。 （ 2） 為 降低溶出液至精液的 Rp 差值，確保 溶出礦漿與精液Rp 差值由 降至 ≤，應采取以下措施： 58 ① 平盤強濾液及蒸發(fā)苛化漿液改向，不應進入稀釋沉降工序； ② 提高洗水溫度，并保證低溫料不進入赤泥洗滌沉降槽； ③ 適當提高絮凝劑配制濃度 。 平盤強濾液及蒸發(fā)苛化漿液是影響溶出液至精液的 Rp 差值的重要因素。 附件 “ 溶出試驗研究報告（補充） ” ， 對溶出溫度 也是這樣處理。 采用工業(yè)現(xiàn)場的石灰，先在 100℃，預脫硅 6h，再在溶出溫度為 270℃，反應時間 為60min 進行了 葉濾渣代替石灰 溶出試驗，試驗結果見表 46?；液?，能降低溶出礦漿的固含，從而減少溶出汽耗。 ② 提高磨機的運轉率。 結 果也 全部達到合同的要求 。 采用粉化石灰，石灰加入量為 8%，首先在 100℃ ，預脫硅 6h，然后再在 270℃， 90min，進行 了 Rp 不同的溶出試驗。 47 表 39 粉化石灰 冷母液 溶出結果 樣品 石灰（ %） 溶液成份 （ g/L） 赤泥成份 (%) NK NT AO Rp Al2O3 SiO2 CaO Na2O A/S