【正文】 技術 。 采用一 次 分離四級 反向洗滌 方式 。 5 月排鹽量 ， 按濾餅厚度 計算為 噸 ； 按苛化原液 NC計算為 噸 。 化學反應 有： 由于在稀釋分離洗滌系統(tǒng) 漿液 的 Rp 值較高， 其中的鋁酸鈉溶液 都不穩(wěn)定， 發(fā)生 水解反應是無法避免的 ； 稀釋分離等過程發(fā)生的脫硅 反應也會導致 Rp 值降低 ； 為提高粗液的過濾性能，往往要加入石灰乳，會直接導致氧化鋁的損失 。 表 18 苛化液對溶出液稀釋后 Rp 的影響計算 項目 Al2O3(g/L) Na2OK(g/L) Rp V(m3) 溶出液 342 298 苛化液 2 72 △ Rp（溶出 混合） 25 苛化液與溶出漿液混合將會使混合液的 Rp 降低 ，當然其作用涵蓋在赤泥洗液中，也就是說，它是 通過 赤泥洗液對溶出液Rp 產(chǎn)生影響 的 。 從 工業(yè) 現(xiàn)場取 來 分離溢流分別 調整到濃度為 60g/L 和 20g/L 后， 在一定溫度下放置相同時間，來觀察 Rp 的變化。 7月份強濾液不再進入稀釋，基本沒有苛化漿液進入一洗槽 ， 使得 溶出礦漿到稀釋 △ Rp 較 5 月份有較大降低 ， 溶出液到精液 △ Rp 降低到了 以內(nèi)，達到了合同的目標。 36 表 27 7 月份工業(yè)現(xiàn)場溶出液到精液 ΔRp 比較 工序 5 月份 ΔRp 6 月份 ΔRp 7 月份 ΔRp 最低 ΔRp Ⅰ 期溶出礦漿到稀釋 Ⅱ 期溶出礦漿到稀釋 溶出礦漿到稀釋 稀釋礦漿到分離溢流 分離溢流到精液 溶出到精液 從 7 月份溶出液到精液各個工序 Rp 差值可以推斷出，最低的溶出液與精液 ΔRp 可能達到 ，建議適宜的差值為 。另外一種先用水粉化后， 再 用 260 目篩篩分，得到 的細粉作為試驗用 2石灰。兩種礦石 A/S 隨 C/S 的變化趨勢完全相同。 攪拌強度增大， 能強化溶出效果 。 工業(yè)石灰預脫硅再溶出 的 試驗結果 采用工業(yè)現(xiàn)場的石灰，首先在 100℃，預脫硅 6h，再在溶出溫度為 270℃，反應時間為 60min 進行石灰加入量分別為 1 15%的溶出試驗， 試驗結果 見表 43。 ⑤石灰中的雜質含量占 10%以上。 溫度的校定 結果 見表 47。 ② 在赤泥洗滌系統(tǒng)影響 Rp 降低的 大小次序： 洗液水解＞苛化液＞絮凝劑 。從 6 月份開始強濾液改向，從進溶出后槽改進分解母液槽。 為有效降低溶出液至精液的 Rp 差值，強濾液及蒸發(fā)苛化漿液 57 不應進入稀釋沉降工序。 54 表 45 葉濾渣代替石灰溶出試驗結果的影響（ 270℃ ,60min） 編號 葉濾渣g/100mL 石灰g/100mL 礦石g/100mL 溶液成份（ g/L） 赤泥成份 (%) NK NT A Rp Al2O3 SiO2 CaO Na2O A/S N/S C/S 1 206 228 190 2 \ 206 227 152 3 \ 202 225 156 4 \ 200 221 169 5 202 229 185 6 206 232 173 表 46 葉濾渣代替石灰溶出試驗結果的影響（ 100℃ ,6h 預脫硅 ， 270℃ ,60min） 編號 葉濾渣g/100mL 石灰g/100mL 礦石g/100mL 溶液成份（ g/L） 赤泥成份 (%) NK NT A Rp Al2O3 SiO2 CaO Na2O A/S N/S C/S 1 210 232 230 2 212 237 231 3 204 228 228 4 210 235 236 5 201 225 226 6 208 234 234 從表中看出葉濾渣代替石灰的溶出結果一般。石灰的粘性大，易堵磨。試驗結果見表 42。 粉化石灰不同添加方式溶出試驗 從現(xiàn)場找到大塊的石灰，加少量的水簡單粉化 30min 后，再 用260 目篩 進行篩分， 得 到 極細的粉末作為試驗用石灰 。 在溶出溫度為 270℃ ，反應時間為 90min 對 2礦進行了石灰加入量分別為 1 16%的溶出試驗。 的適宜溶出條件，進 行了不同石灰加入量、不同配料 Rp、 不同 溶出時間 的試驗， 同時 也進行了石灰 加入方式 以及預脫硅 與否對 溶出 結果的影響 試驗。 表 26 為 7 月份工業(yè)現(xiàn)場溶出液到精液 Rp 的變化比較。溶出液 Rp 降低貢獻率計算值的影響大小次序： 強濾液＞洗液＞稀釋水解等＞葉濾助劑＞脫硅＞沉降分離槽絮凝劑 而在洗液中影響大小次序： 洗液水解等＞苛化液＞ 絮凝劑 洗液本身的變化除苛化液、 絮凝劑外，還 包括洗滌的水解、大壩回水、流程中加入的含堿熱水等。 后 面 有 水解 試驗數(shù)據(jù)可以 進一步 說明這個問題 。 赤 泥洗液對溶出液稀釋后 Rp 的影響計算 結果見 表 17。 另外從表中可以看出分離溢流到一洗 溢流的 Rp 差值也較大。 5 19 月份強濾液打入 二 期稀釋后槽 ，從 6 月份開始后 改 入種分母液。但由于受到礦石品位較低僅 5 左右，實際溶出率僅有 76%。 20xx 年 12 月第一系列建成投產(chǎn)，20xx 年 8 月 第二系列 建成投產(chǎn)。 精液 Rp 值降低 的 因素分析 精液 Rp 值降低的原因主要有 以下幾個 方面： ① 溶出液 的 Rp 值 較低； 8 ② 稀釋液 的 Rp 值 較低； ③ 溶液中氧化鋁的水解損失； ④ 稀釋分離洗滌過程的 脫硅反應； ⑤ 其它低 Rp 的漿液進入流程； ⑥ 溶液的其它氧化鋁損失。 波動時，正常生產(chǎn)過程中溶出礦漿Rp≥，溶出赤泥 A/S≤。 6 ② 溶出礦漿與精液 Rp 差值由目前的 縮小到 以內(nèi) 。 稀釋液 Rp 較低 的原因分析 如果稀釋液 Rp 較低，與溶出 液混合就會降低稀釋 礦 漿 的 Rp。采用拜耳法處理 A/S 為 5 左右的低品位礦 ， 石灰外購 ， 原料采用先棒磨再球磨的兩段磨礦工藝。 14 稀釋 、 分離、洗滌現(xiàn)狀 分析 工藝流程分析 一期溶出料漿在稀釋槽與一次赤泥洗液混合后進入稀釋后槽 ，之 后進入 分離 沉降槽。 苛化現(xiàn)狀 分析 當碳堿濃度 較高時，一般 占全堿比例超過 8%時，蒸發(fā)需要開強制效蒸發(fā)至濃度為 310g/L 左右進行析碳堿排鹽 ，高濃度的蒸發(fā)母液被 輸送至 析鹽沉降槽，溢流去循環(huán)母液槽調配循環(huán)母液，底流進轉鼓過濾機過濾，濾液去循環(huán)母液槽，濾餅進溶解槽加水溶解到80g/L 左 右 后，泵入石灰乳苛化，苛化后的漿液泵入一 次 洗 滌沉降槽 。 表 15 5 月份 Ⅰ 、 Ⅱ 期溶出礦漿至精液的 Rp 變化情況 料漿 Rp 工序 Δ Rp Ⅰ期溶出礦漿 Ⅰ期稀釋礦漿 Ⅰ期溶出礦漿到稀釋 礦漿 Ⅱ期溶出礦漿 Ⅱ期稀釋礦漿 Ⅱ 期溶出礦漿到稀釋 礦漿 從表中可以看出Ⅰ和Ⅱ期溶出礦漿 Rp 接近，相差僅 ，但到稀釋礦漿 Rp 值相差 ，而 稀 釋礦漿差 值 ΔRp 相差 。 表 17 赤泥洗液對溶出液稀釋后 Rp 的影響計算 項目 Al2O3(g/L) Na2OK(g/L) Rp V(m3) 溶出液 342 298 1洗液 64 62 △ Rp（溶出 混合） 顯然，如果赤泥洗液與溶出漿液混合將會造成混合液的 Rp 值降低 。 1洗滌沉降槽 27 結疤較 2洗滌沉降槽嚴重，是 因為 2洗滌 槽 溢流 與分離底流在混合過程中 析出 新相 的結果。 30 表 24 各因素 對 △ Rp 的 影響 結果 因素 △ Rp 對△ Rp 貢獻率 % 對洗液△Rp 貢獻率 % 備注 1 強濾液 2 一次 洗液 一洗槽水解 二次洗液影響 苛化液 絮凝劑 3 葉濾助劑 4 脫硅 5 沉降分離槽絮凝劑 6 稀釋、分離、葉濾 水解損失 等 合計 100 100 工業(yè)現(xiàn)場 溶出液與精液 △ Rp 的比較 6 和 7 月份 在工藝上最大的變化是 強濾液不再進入稀釋， 6 和 7月份基本不再做苛化。 35 表 26 7 月份工業(yè)現(xiàn)場溶出液到精液 Rp 的變化比較 工序 5 月份 Rp 6 月份 Rp 7 月份 Rp Ⅰ 期溶出礦漿 Ⅰ 期稀釋礦漿 Ⅱ 期溶出礦漿 Ⅱ 期稀釋礦漿 溶出礦漿均值 稀釋礦漿均值 分離溢流 精液 從表中可以看出，高 Rp 值的溶出液并不一定得到高 Rp 值的精液， 高 Rp 溶出液穩(wěn)定性較差，在稀釋過程中更容易水解，有時高 Rp 溶出液反而得到低 Rp 精液。 試驗原料、試驗設備及方法 試驗原料 鋁土礦：從工業(yè)現(xiàn)場取來的鋁土礦，用制樣機磨細混勻后作為試驗用樣品。主要試驗結果見表34。 （一） 采用 粉化石灰改變攪拌強度 溶出 試驗 在 270℃， 90min 的條件下，采用 2礦，按石灰加入量為 10%進行 試驗。 49 表 42 粉化的石灰預脫硅后再溶出的試驗結果（ Rp 不同，石灰 為 8%） 樣品 礦石量 g/100mL 溶液成份 （ g/L） 赤泥成份 (%) NK NT AO RP Al2O3 SiO2 CaO Na2O A/S N/S C/S 127 216 238 252 128 214 236 247 628 216 237 248 從表中可以看出預脫硅后再溶出 ，赤泥 A/S 下降明顯，當石灰加入量為 8%，溶出赤泥 A/S 為 時，溶出液 Rp 為 ； A/S為 時，溶出液 Rp 為 。石灰不進磨機后，磨機的穩(wěn)定性增強，運轉率會有所提高，可進一步提高下礦量。當然上述試驗為了突出葉濾渣的回收，因此葉濾渣的加入量較大，實際生產(chǎn)中，葉 55 濾渣消耗的石灰 約占鋁土礦消耗石灰的 10%左右。 6~7 月份的 溶出液至精液的 Rp 差值分別為 和 ，達到了其差值低于 的目標要求 ， 實際生產(chǎn)運行結果 驗證了二者的影響效果。表 1 為 20xx 年 111 月溶出分解工序的主要工藝技 術指標，主要包括溶出礦漿、精液和分解母液的苛性堿濃度和Rp 以及溶出液與精液 。 各因素對于溶出液至精液 Rp 差值的影響程度 為： ① 影響溶出液 Rp 降低的因素（由大到小的次序）： 強濾液＞洗液＞稀釋水解＞葉濾助劑＞脫硅＞分離槽絮凝劑 。 鹽浴溫度和轉速 的 檢測 為了確定溫度等的準確性和可靠性，研究院派員采用標準溫度計對試驗用的鹽浴鋼彈的溫度進行了校準，對 鋼彈架 轉速也進行了測定。 ④能減輕系統(tǒng)的碳堿含量，減輕蒸發(fā)壓力，降低排鹽量，減少苛化操作。 上 述 試驗 結果說明 ， 對試驗用鋁土礦，充分的 預脫硅 有利于 溶出指標 的 改善 。 46 表 38 加鋼珠對溶出結果的影響 樣品 鋼珠 石灰（ %） 溶液成份 （ g/L） 赤泥成份 (%) NK NT AO RP Al2O3 SiO2 CaO Na2O A/S N/S C/S 1 \ 6 212 235 235 2 加 6 206 231 229 3 \ 8 207 233 236 4 加 8 205 233 235 5 \ 10 208 236 239 6 加 10 207 235 238 從表中可以看出 在相同試驗條件下，加入 4 個鋼珠，溶出赤泥A/S 要 低一些，溶出液 Rp 要高一些 ， 在石灰加入量較低時，更顯著。 1 C/SA/S1礦2礦 圖 5 不同 鋁土礦溶出赤泥 A/S 與 C/S 與的關系 從圖 5 中可以看出隨 C/S 升高，赤泥 A/S 先降低，到最低后再緩慢升高。 39 表 29 鋁土礦的主要化學組成 （ %） 編號 Al2O3 SiO2 Fe2O3 TiO2 CaO A/S 1 2 表 30 1鋁土礦 的主要 礦物成分 （ %） 一水硬鋁石 伊利石 高嶺石 銳鈦礦 金紅石 赤鐵礦 石英 白云石