【正文】 出 Ⅱ 溶出 外排赤泥 \ \ 表 3 5 月份溶出工序 漿液數(shù)據(jù) 料漿名稱 Na2OT （ g/L） Al2O3 （ g/L） Na2OK（ g/L） 固含（ g/L） Rp 液固比 63μ （ %） 原礦漿 258 140 232 345 Ⅰ 溶出進料 233 290 Ⅰ 溶出 322 341 298 232 Ⅱ 溶出進料 234 292 Ⅱ 溶出 323 343 298 234 表 4 6 月份 溶出原料及溶出 固相數(shù)據(jù) （ 6 月份均值） 料漿名稱 Al2O3 （ %） SiO2 （ %） Fe2O3 （ %） CaO （ %） Na2O （ %） A/S N/S C/S 實際溶出相對溶出 13 率 （ %） 率 （ %） 入磨鋁土礦 \ \ \ \ \ \ 原礦漿 \ \ \ Ⅰ 溶出 Ⅱ 溶出 外排赤泥 \ \ 表 5 6 月份溶出工序 漿液數(shù)據(jù) 料漿名稱 Na2OT （ g/L） Al2O3 （ g/L） Na2OK（ g/L） 固含（ g/L） Rp 液固比 63μ （ %） 原礦漿 257 135 231 344 Ⅰ 溶出進料 232 293 Ⅰ 溶出 319 334 294 233 Ⅱ 溶出進料 232 296 Ⅱ 溶出 320 335 295 236 從上表中可以看出 6 月份，礦石品 位 較低，入磨 A/S 僅為5 左右， 6 月份 與 5 月份相比， 礦石品位有所下降 ，溶出赤泥 A/S較低，都在 以下， 溶出 Rp 值 5 月份在 左右 ， 6 月份 有所降低 ， 溶出赤泥 N/S 都 在 左右 。 以入磨 A/S 計算相對溶出率都在 95%以上，溶出效率較高 。但由于受到礦石品位較低僅 5 左右，實際溶出率僅有 76%。 14 稀釋 、 分離、洗滌現(xiàn)狀 分析 工藝流程分析 一期溶出料漿在稀釋槽與一次赤泥洗液混合后進入稀釋后槽 ，之 后進入 分離 沉降槽。二期溶出料漿在稀釋槽與一次赤泥洗液 、 強濾液混合后，進入稀釋后槽與葉濾渣混合 之 后 ， 與一期稀釋后槽料漿在沉降槽進料管與多點加入的絮凝劑混合后進入 分離 沉降槽。 當前用的沉降槽為錐底沉降 槽。 采用一 次 分離四級 反向洗滌 方式 。稀釋沉降槽的規(guī)格及停留時間見表 6。 末次洗滌后的部分底流經(jīng)轉(zhuǎn)鼓赤泥過濾機 過濾 ， 赤泥 濾餅強力攪拌后由 GEHO 泵送入赤泥堆場。其余 底流 送 熱電廠 由 高壓泥漿 泵 直接 泵入赤泥堆場。 分離槽溢流進入粗液槽，再泵入葉濾機（同時加入助 濾劑） ， 葉濾后進入精液槽，精液與分解母液經(jīng)板式換熱后，與立盤過濾的晶種混合后進入分解首槽，經(jīng) 44 小時高固含一段分解，分解后的漿液一部分經(jīng)平盤過濾機，過濾、洗滌后 得 到氫氧化鋁產(chǎn)品，同時得到分解母液和強濾液。 稀釋分離沉降部分的工藝流程圖見圖 1。 15 圖 1 稀釋沉降工藝流程圖 Ⅱ 稀釋后槽 Ⅱ 稀釋 分離 一洗 二洗 三洗 赤泥過濾 高壓泥漿泵外排 粗液槽 葉濾 石灰乳 Ⅰ 稀釋 Ⅰ 稀釋后槽 四洗 絮凝劑 苛化漿液 精液 水 Ⅱ溶出礦漿 Ⅰ溶出礦漿 強濾液 16 表 6 沉降分離工序主要槽體的規(guī)格體積、流量及停留時間 名稱 規(guī)格（ mm） 體積（ m3） 流量（ m3/h） 停留時間（ min） 稀釋槽 58 126 725 10 稀釋后槽 1324 725 110 分離槽 2216 4863 1450 201 一洗槽 2216 4863 1023 285 二洗槽 2216 4863 1011 288 三洗槽 2218 5471 1126 291 末洗槽 2218 5471 1163 282 稀釋分離工藝 技術(shù) 條件及 主要技術(shù)指標 6 月份稀釋分離、葉濾的主要技術(shù)指標分別見表 8， 6 月份沉降槽的主要工藝指標 分別見表 10。 表 7 5 月份 稀釋分離、葉濾的主要技術(shù)指標 料漿名稱 Na2OT（ g/L） Al2O3 （ g/L） Na2OK （ g/L） SiO2（ g/L） 固含 （ g/L） 浮游物（ g/L） Rp A/S Ⅰ 期稀釋礦漿 191 194 175 108 Ⅱ 期稀釋礦漿 192 193 175 106 分離溢流 195 194 178 粗液 172 精液 187 185 171 209 一 次洗液 68 64 62 二 次洗液 25 21 23 三 次洗液 末 次洗液 17 表 8 6 月份稀釋分離、葉濾的主要技術(shù)指標 料漿名稱 Na2OT（ g/L） Al2O3 （ g/L） Na2OK （ g/L） SiO2（ g/L） 固含 （ g/L） 浮游物（ g/L） Rp A/S Ⅰ 期稀釋礦漿 191 194 175 111 Ⅱ 期稀釋礦漿 192 193 176 109 分離溢流 190 188 173 粗液 173 精液 186 183 170 213 一 次洗液 69 66 63 二 次洗液 23 20 22 三 次洗液 末 次洗液 從表中可以看 出 5月份精液 Rp 為 ，分離溢流 Rp 為 ，一 次洗液 Rp 為 ， 二次洗液 Rp 為 ； 6月份 精液 Rp 為 ，分離溢流 Rp 為 ， 一 次洗液 Rp 為 ， 二次洗液 Rp 為 。 表 9 5 月份 沉降槽的主要工藝指標 項目 分離沉降槽 一洗沉降槽 二洗沉降槽 三洗沉降槽 四洗沉降槽 絮凝劑單耗（ g/t 干赤泥） 110 19 21 21 27 底流固含 （ g/L） 542 497 476 484 468 底流液固比 底流流量 （ m3/h） 318 311 323 326 360 沉降槽溫度 （ ℃ ） 110 97 91 94 91 18 表 10 6 月份沉降槽的主要工藝指標 項目 分離沉降槽 一洗沉降槽 二洗沉降槽 三洗沉降槽 四洗沉降槽 絮凝劑單耗（ g/t 干赤泥） 101 21 23 25 21 底流固含（ g/L） 552 513 479 490 480 底流液固比 底流流量（ m3/h） 311 305 321 309 335 沉降槽溫度（ ℃ ） 106 99 94 94 94 從表 10 中可以看出 ，從分離到一至四洗都使用了絮凝劑，分離使用的絮凝劑是洗滌的 4~5 倍； 6 月份沉降槽槽溫控制較高，都在 90℃ 以上。 氫氧化鋁洗滌現(xiàn)狀 分析 分 解后的漿液一部分經(jīng)平盤過濾機過濾、洗滌后 得 到氫氧化鋁產(chǎn)品，同時得到分解母液和強濾液。 平盤進出物料的技術(shù)指標見表11。 表 11 平盤進出物 料的技術(shù) 指標 料漿 平盤進料漿液 平盤母液 強濾液 AH 濾餅 項目 Na2OK（ g/L） 固含 （ g/L） Na2OK（ g/L） Na2OK（ g/L） 浮游物（ g/L） 附堿 (%) 含水率 (%) 5 月份 180 932 170 114 6 月份 176 936 165 124 每噸氫氧化鋁洗水 ~ 噸 ， 強濾液的流量 50~60m3。 5 19 月份強濾液打入 二 期稀釋后槽 ，從 6 月份開始后 改 入種分母液。 苛化現(xiàn)狀 分析 當碳堿濃度 較高時，一般 占全堿比例超過 8%時，蒸發(fā)需要開強制效蒸發(fā)至濃度為 310g/L 左右進行析碳堿排鹽 ，高濃度的蒸發(fā)母液被 輸送至 析鹽沉降槽，溢流去循環(huán)母液槽調(diào)配循環(huán)母液，底流進轉(zhuǎn)鼓過濾機過濾，濾液去循環(huán)母液槽，濾餅進溶解槽加水溶解到80g/L 左 右 后，泵入石灰乳苛化，苛化后的漿液泵入一 次 洗 滌沉降槽 。 5 月份 蒸發(fā)排鹽苛化指標 見 表 12。 表 12 蒸發(fā)排鹽苛化指標（ 苛化溫度： 90℃ ，時間 2h） 主要成分 （ g/L） Na2OT Al2O3 Na2OK Nc Rp 苛化效率（ %） 1 期強制效出口 309 2 期強制效出口 312 苛化原液 184 52 90 苛化后 74 2 70 從表中可以看出， 苛化后漿液 Rp 是很低的 ， 苛化 過程會造成氧化鋁的損失。 5 月排鹽量 ， 按濾餅厚度 計算為 噸 ； 按苛化原液 NC計算為 噸 ?？粱?消耗石灰乳 。 5 月份實產(chǎn)氧化鋁 噸 ，苛化后液量 11925 m3， 5 月份噸氧化鋁產(chǎn)生的苛化后液量 為 m3。 20 苛化后的漿液 在 5 月份 泵入一 次 洗 滌沉降 槽 。 苛化后的溶液Rp 值很低，不宜 直接 進入沉降系統(tǒng)。 6 月份開始苛化原液 去熱電對煙氣脫硫 ， 蒸發(fā)車間 基本不 再 做苛化。 4 影響溶出液與精液 Rp 差值的因素分析與計算 溶出液 至 精液 Rp 的變化情況 表 13 為 5 月份溶出 礦漿 至 精液 的主要化學成分及 Rp 值 。 表14 為 5 月份溶出 礦漿 至精液的 Rp 變化情況。 表 15 為 5 月份一、二期溶出礦漿至稀釋礦漿的 Rp 變化情況。 表 13 5 月份溶出液到精液的 主要化學成分 （ g/L） 及 Rp 值 物料名稱 Na2OT Al2O3 Na2OK Rp Ⅰ 期溶出礦漿 Ⅰ 期稀釋礦漿 Ⅱ 期溶出礦漿 Ⅱ 期稀釋礦漿 溶出礦漿均值 稀釋礦漿均值 分離溢流 精液 一洗溢流 二洗溢流 注：以上數(shù)據(jù)為 5 月份現(xiàn)場數(shù)據(jù)的平均值。 21 表 14 5 月份溶出 礦漿 至精液的 Rp 變化情況 料漿 Rp 工序 Δ Rp 溶出礦漿 溶出礦漿到稀釋 稀釋礦漿 稀釋礦漿到分離溢流 分離溢流 分離溢流到精液 精液 溶出礦漿到分離溢流 溶出到精液 一洗溢流 分離溢流到一洗 溢流 從表中可以看出， 從 溶出礦漿到稀釋是 Rp 降低最大的過程 。在 5 月份 Rp 降低了 ， 稀釋礦漿到分離溢流 Rp 降低了 ，分離溢流到精液降低了 。 另外從表中可以看出分離溢流到一洗 溢流的 Rp 差值也較大。 表 15 5 月份 Ⅰ 、 Ⅱ 期溶出礦漿至精液的 Rp 變化情況 料漿 Rp 工序 Δ Rp Ⅰ期溶出礦漿 Ⅰ期稀釋礦漿 Ⅰ期溶出礦漿到稀釋 礦漿 Ⅱ期溶出礦漿 Ⅱ期稀釋礦漿 Ⅱ 期溶出礦漿到稀釋 礦漿 從表中可以看出Ⅰ和Ⅱ期溶出礦漿 Rp 接近，相差僅 ，但到稀釋礦漿 Rp 值相差 ，而 稀 釋礦漿差 值 ΔRp 相差 。 從溶出礦漿到精液影響 Rp 值變化的因素，主要為兩種 ： 一種 22 為物料因素，一種為化學反應。 物料因素有 ： 較低的一次洗液與溶出礦漿混合會導致 Rp 降低，這是所有 氧化鋁廠都無法避免的 ； Rp 較低的平盤強濾液與溶出礦漿混合也會導致 Rp 降低，比如表 15 中Ⅰ和Ⅱ期溶出礦漿 Rp 接近（相差 ），但稀釋礦漿 Rp 卻相差 ， 其中就有平盤強濾液的貢獻 ； 加入的絮凝劑都要采用一定的堿液濃度調(diào)配才能得到，這些低 Rp 漿液的加入 也 會 使 得精液 Rp 值降低 ； 苛化漿液、大壩回水等其它加入洗滌系統(tǒng)的低 Rp 漿液最終都會通過降低一次洗液的Rp 來影響稀釋礦漿的 Rp 值。 化學反應 有： 由于在稀釋分離洗滌系統(tǒng) 漿液 的 Rp 值較高， 其中的鋁酸鈉溶液 都不穩(wěn)定， 發(fā)生 水解反應是無法避免的 ； 稀釋分離等過程發(fā)生的脫硅 反應也會導致 Rp 值降低 ； 為提高粗液的過濾性能，往往要加入石灰乳，會直接導致氧化鋁的損失 。 影響 Δ Rp 的 因素分析 與計算 根據(jù) 工藝現(xiàn)狀 以及前面的分析 ，主要考慮赤泥洗液、強濾液、苛化渣漿液、葉濾助濾劑、水解等因素， 來 計算 分析 它們對于溶出漿液 Rp 降