【正文】 見表 41 33。 鋼彈裝調(diào)整液 100ml，按溶出配料計算加入礦石 ，待 熔鹽溫度合適后 ，放入鋼彈，開始攪拌， 反應(yīng)到需要的 時間后 ， 取出鋼彈，水中驟冷，將溶出液過濾，溶液樣 分析 化學(xué) 成分 ， 分析 內(nèi)容為 NT、NK、 Al2O SiO2，固相即赤泥用 500ml 熱水洗滌 后 ，在 105℃ 烘干1 小時以上，赤泥磨細混勻 后 分析 化學(xué) 成分 ， 分析 內(nèi)容為 Al2OSiO Fe2O TiO CaO、 MgO、 Na2O 進行 分析。 表 32 母液的主要化學(xué)成分 母液 編號 NK（ g/L） NT(g/L) AO(g/L) RP 1 252 2 236 3 247 40 主要試驗設(shè)備及方法 鋁土礦 溶出試驗用熔鹽浴加熱的 鋼 彈溶出器進行，鋼彈容積150ml，熔鹽加熱 ， 溫度由單板機控制（控制精度： 177。 39 表 29 鋁土礦的主要化學(xué)組成 （ %） 編號 Al2O3 SiO2 Fe2O3 TiO2 CaO A/S 1 2 表 30 1鋁土礦 的主要 礦物成分 （ %） 一水硬鋁石 伊利石 高嶺石 銳鈦礦 金紅石 赤鐵礦 石英 白云石 方解石 65 15 8 2 1 4 2 2 1 石灰 ：從工業(yè)現(xiàn)場取來的石灰，用制樣機磨細后混勻，作為試驗用 1石灰。 溶出適宜條件的確定 為了確定 礦石 A/S 在 177。 （ 5） 降低溶出液至精液的 Rp 差值的措施 ： ① 平盤強濾液及蒸發(fā)苛化漿液改向，不應(yīng)進入稀釋沉降工序； ② 提高洗水溫度，并保證低溫料不進入赤泥洗滌沉降槽； ③ 適當(dāng)提高絮凝劑配制濃度。 （ 2）各因素對于溶出液至精液 Rp 差值的影響程度 ： ① 影響溶出液 Rp 降低的因素（由大到小的次序）： 強濾液＞洗液＞稀釋水解＞葉濾助劑＞脫硅＞分離槽絮凝劑 。 合理的溶出液與精液Δ Rp 的確定 表 27 為 7 月份工業(yè) 現(xiàn)場溶出液到精液 Rp 的 差值 比較 。 研究 7 月份 Ⅱ 期 溶液分析結(jié)果也發(fā)現(xiàn) 同樣規(guī)律，即溶出液 Rp 值大于 后，其精液與溶出液差值明顯變大。 另外 仔細研究 6 月份溶液分析結(jié)果也同樣發(fā)現(xiàn)， 6 月份 Ⅰ 期溶出 Rp 值連續(xù)兩個以上在 以上的，與其對應(yīng)的稀釋 Rp 值多數(shù)約 70%都降低 以上 ， 即 ΔRp 大于 月 平均差值 。 32 圖 2 為 5 月份 Ⅰ 期 溶出 礦漿 Rp 與對應(yīng)稀釋 礦漿 Rp 差值 △ Rp的變化情況 ， 圖 2 中橫坐標為 5 月份 Ⅰ 期溶出礦漿的 Rp 值，縱坐標為對應(yīng)時刻 與 稀釋礦漿的差值 △ Rp。 31 表 25 7 月份工業(yè)生產(chǎn)中 溶出液與精液 △ Rp 的數(shù)據(jù) 工序 5 月份 ΔRp 6 月份 ΔRp 7 月份 ΔRp Ⅰ 期溶出礦漿到稀釋 Ⅱ 期溶出礦漿到稀釋 溶出礦漿到稀釋 稀釋礦漿到分離溢流 分離溢流到精液 溶出到精液 從表 25 中可以看出稀釋過程是 Rp 值降低最大的過程。 5 月份溶出液至精液的 Rp 變化情況來看，溶出礦漿到稀釋的△ Rp 為 ，占總差值的 %，而稀釋礦漿到分離溢流△ Rp為 ，只占 %，顯然應(yīng)該關(guān)注溶出礦漿到稀釋的影響因素。 葉濾渣損失氧化鋁 萬噸 /年，如果葉濾渣去溶出，氧化鋁按 70%回收率則可回收 29 氧化鋁 萬噸 /年， 相當(dāng)于增加效益 1020 萬元（氧化鋁 3000 元 /噸）， 節(jié)約石灰 萬噸 ，相當(dāng)于增加效益 378 萬元 （石灰 350 元 /噸 ，總計增加效益 1300 多萬元 。 表 22 堿濃度不同的溶液水解試驗結(jié)果 項目 ΔRp NK(g/L) NT(g/L) A(g/L) Rp 分離溢流 168 原液濃度（一洗） 60 4h（ 90℃ ） 62 原液濃度（二洗） 20 4h（ 90℃ ） 21 28 從表 22 中可以看出， 不同濃度的洗液在 90℃ ，恒溫 4 小時，NK 濃度 為 20g/L 的 洗 液 Rp 降低了 ，而 NK 濃度為 60g/L 洗 液的 Rp 值降低了 ，即 NK濃度為 20g/L 的 洗 液比 NK濃度為 60g/L的 洗 液更不穩(wěn)定，更易發(fā)生 水解。 表 21 1洗滌槽結(jié)疤 的 化學(xué)成分 （ %） Al2O3 SiO2 Fe2O3 TiO2 CaO MgO Na2O K2O 為了 弄清 不同濃度洗液 的穩(wěn)定性進行了如下試驗。 顯然 2洗滌沉降槽 溢流比1溢流更易水解，即相當(dāng)于 2溢流濃度 NK 為 20g/L 的溶液更不穩(wěn)定。 影響 赤泥洗液 Rp值 的 因素分析與 計算 對 赤泥洗液 Rp 值的影響，主要考慮對 1和 2洗滌溢流 的 影響。 絮凝劑 濃度 分別按 4‰ 和 ‰ 配制，苛性堿 濃度 按 15g/L計。 苛化液 對溶出液稀釋后 Rp 的影響計算 結(jié)果見表 18。 24 赤泥洗液對溶出液稀釋后 Rp的影響 以噸氧化鋁 噸洗水，洗液密度 ，計算赤泥洗液對于 溶出漿液 Rp 的影響。 強濾液 將 導(dǎo)致精液 Rp 值降低 ， 影響 精液產(chǎn)出率。 以溶出 23 液為基礎(chǔ)， 各 溶液的流量以噸氧化鋁 折算 ， 并 結(jié)合物料衡算后確定 ，物料影響只考慮機械混合后的影響。 物料因素有 ： 較低的一次洗液與溶出礦漿混合會導(dǎo)致 Rp 降低，這是所有 氧化鋁廠都無法避免的 ； Rp 較低的平盤強濾液與溶出礦漿混合也會導(dǎo)致 Rp 降低，比如表 15 中Ⅰ和Ⅱ期溶出礦漿 Rp 接近（相差 ），但稀釋礦漿 Rp 卻相差 ， 其中就有平盤強濾液的貢獻 ； 加入的絮凝劑都要采用一定的堿液濃度調(diào)配才能得到，這些低 Rp 漿液的加入 也 會 使 得精液 Rp 值降低 ； 苛化漿液、大壩回水等其它加入洗滌系統(tǒng)的低 Rp 漿液最終都會通過降低一次洗液的Rp 來影響稀釋礦漿的 Rp 值。在 5 月份 Rp 降低了 ， 稀釋礦漿到分離溢流 Rp 降低了 ，分離溢流到精液降低了 。 表14 為 5 月份溶出 礦漿 至精液的 Rp 變化情況。 20 苛化后的漿液 在 5 月份 泵入一 次 洗 滌沉降 槽 。 表 12 蒸發(fā)排鹽苛化指標（ 苛化溫度： 90℃ ，時間 2h） 主要成分 （ g/L） Na2OT Al2O3 Na2OK Nc Rp 苛化效率（ %） 1 期強制效出口 309 2 期強制效出口 312 苛化原液 184 52 90 苛化后 74 2 70 從表中可以看出， 苛化后漿液 Rp 是很低的 ， 苛化 過程會造成氧化鋁的損失。 表 11 平盤進出物 料的技術(shù) 指標 料漿 平盤進料漿液 平盤母液 強濾液 AH 濾餅 項目 Na2OK（ g/L） 固含 （ g/L） Na2OK（ g/L） Na2OK（ g/L） 浮游物（ g/L） 附堿 (%) 含水率 (%) 5 月份 180 932 170 114 6 月份 176 936 165 124 每噸氫氧化鋁洗水 ~ 噸 ， 強濾液的流量 50~60m3。 表 7 5 月份 稀釋分離、葉濾的主要技術(shù)指標 料漿名稱 Na2OT（ g/L） Al2O3 （ g/L） Na2OK （ g/L） SiO2（ g/L） 固含 （ g/L） 浮游物（ g/L） Rp A/S Ⅰ 期稀釋礦漿 191 194 175 108 Ⅱ 期稀釋礦漿 192 193 175 106 分離溢流 195 194 178 粗液 172 精液 187 185 171 209 一 次洗液 68 64 62 二 次洗液 25 21 23 三 次洗液 末 次洗液 17 表 8 6 月份稀釋分離、葉濾的主要技術(shù)指標 料漿名稱 Na2OT（ g/L） Al2O3 （ g/L） Na2OK （ g/L） SiO2（ g/L） 固含 （ g/L） 浮游物（ g/L） Rp A/S Ⅰ 期稀釋礦漿 191 194 175 111 Ⅱ 期稀釋礦漿 192 193 176 109 分離溢流 190 188 173 粗液 173 精液 186 183 170 213 一 次洗液 69 66 63 二 次洗液 23 20 22 三 次洗液 末 次洗液 從表中可以看 出 5月份精液 Rp 為 ，分離溢流 Rp 為 ，一 次洗液 Rp 為 ， 二次洗液 Rp 為 ； 6月份 精液 Rp 為 ，分離溢流 Rp 為 ， 一 次洗液 Rp 為 ， 二次洗液 Rp 為 。其余 底流 送 熱電廠 由 高壓泥漿 泵 直接 泵入赤泥堆場。 當(dāng)前用的沉降槽為錐底沉降 槽。 以入磨 A/S 計算相對溶出率都在 95%以上，溶出效率較高 。 溶出工藝 技術(shù)指標 主要工藝技術(shù)條件： 溶出溫度： 260~265℃ 溶出時間： 40~45min 6 月份 石灰的主要化學(xué)成分見表 1。從預(yù)脫硅槽來的礦漿，分別由高壓隔膜泵送入一二 系列 溶出系統(tǒng)。分離洗滌 系統(tǒng) 當(dāng)前采用錐底沉降槽技術(shù) 。 3 相關(guān)工序的 工藝流程及 現(xiàn)狀 分析 總體工藝流程描述 XX 鋁業(yè) 有限公司 位于洛陽市西南的新安縣，產(chǎn)能 80 萬噸 ，包括 兩個系列 ， 每個系列 40 萬噸。 提高精液 Rp 及降低溶出液與精液△ Rp 的 措施 提高精液 Rp 主要有兩個方面的措施：一 提高溶出液 Rp 值，二 是 縮小溶出液與精液 Rp 的差值 △ Rp。 9 稀釋分離洗滌過程的 脫硅反應(yīng) 鋁酸鈉溶液脫硅反應(yīng)生成的鈉硅渣，其氧化鋁與氧化鈉分子比為 1： 1， 相應(yīng) 帶 走的氧化鋁 質(zhì)量數(shù) 較多 ，因此會降低溶液的 Rp。 ② 氫氧化鋁洗 液 ： 其 Rp 值 與分解母液 Rp 值 接 近，勢必造成稀釋 礦 漿 液相 Rp 變低。 精液 Rp 是氧化鋁生產(chǎn)的重要指標， 提 高 精液 Rp 值 有利于 分解率 和 產(chǎn)出 率的提高 ， 高的 精液 Rp 有利于 生產(chǎn) 砂狀 氧化鋁， 因此提高精液 Rp 值具有十分重要的意義。 的鋁土礦，石灰添加量 59%，在預(yù)脫硅 溫度 100 ℃ ，預(yù)脫硅時間 6h，溶出溫度 265℃ ，溶出 60min 的條件下 ， 得到 的 赤泥A/S 在 以 下，溶出液 Rp≥。 波動時，正常生產(chǎn)過程中溶出礦漿 Rp≥，溶出赤泥 A/S≤。 6月 初 XX研究院項目組 人員 入 駐 XX鋁業(yè)有限公司 開展工作。 該項目 要達到的 目 標： ① 入磨礦石 A/S 在 177。 該項目 的 主要 研究 內(nèi)容為 ： ① 根據(jù)現(xiàn)有生產(chǎn)流程和生產(chǎn)條件，分析溶出液與精液 Rp 差值較大的影響因素，主要包括：溶出過程中的溶出效率分析；分離、沉降、洗滌過程的水解分析；氫氧化鋁的洗滌分析；苛化原液的苛化分析 等 。 應(yīng) XX 鋁業(yè)有限公司 委托， 中國鋁業(yè) 公司 XX 研究院 和 XX 鋁業(yè)有限公司 合作 開展 “縮小溶出液與精液 Rp 差值技術(shù)開發(fā) ”項目 研究 。 ④ 進行工業(yè)試生產(chǎn)。 ③ 精液產(chǎn)出率提高 。 在此基礎(chǔ)上， 提出 了 縮小溶出液與精液Rp 差值的方法和途徑 ， 確定 了 合理的溶出液與精液 Rp 差值 ；給出了適宜 的溶出條件，可確保在 入磨礦石 A/S 在 177。 如 對于 A/S 為177。 不 同表達方式 的 換算 關(guān)系 ： Rp =， Rp=A/C， A/C=。 作為稀釋液一般主要有兩方面的來源： ① 赤泥洗液： 赤泥一般需要經(jīng)過三至 四 次反向洗滌，洗滌過程時間長，溶液濃度 低 ，在洗滌過程的水解無法避免，因此赤泥洗液Rp 較 低 是無法避免的， 其它進入洗滌過程的低 Rp 溶液，也會進一步降低赤泥洗液的 Rp 值 。 分離 、洗滌、葉濾、 粗液 和精液 在槽子 停留 或 輸送過程中都會有水解發(fā)生。 溶液的其它氧化 鋁損失 溶液的其它氧化鋁損失 ，包括加入石灰作為葉濾助劑會直接導(dǎo)致氧化鋁的損失等。 大多數(shù)情況下，氧化鋁企業(yè)的溶出條件相對來說是比較穩(wěn)定的，因此 ， 就只能 通過降低溶出液與精液之間 △ Rp 來 提高精液 Rp。溶出采用機 械攪拌反應(yīng)釜預(yù)加熱溶出技術(shù) 。 11 溶出現(xiàn)狀分析 溶出工藝流程 溶出系統(tǒng)有兩個系列。 兩個系列溶出機組的參數(shù)控制 基本相同 。 表 2 5 月份 原料及溶出 固相數(shù)據(jù) （ 月平 均值） 料漿