【正文】 1 縮小溶出液與精液 Rp 值的工業(yè) 應(yīng)用 結(jié)果 低 Rp 強(qiáng)濾液 改向后不 去稀釋 沉降工序 ，稀釋 液 Rp 升高，分離溢流 Rp 升高，從而 提高了 精液 Rp 值， 即縮小了溶出液和精液Rp 的差值，最終提高了精液產(chǎn)出率。 時(shí)，溶出礦漿 Rp≥，溶出赤泥 A/S≤ 的溶出指標(biāo)，在現(xiàn)有的工藝條件下應(yīng)采取以下措施 ： ① 強(qiáng)化預(yù)脫硅過程 ； ② 以化灰的方 式加入石灰 。 的鋁土礦，石灰添加量 59%，在預(yù)脫硅100 ℃ ，預(yù)脫硅時(shí)間 6h，溶出溫度 265℃ ，溶出 60min 的條件下得到赤泥 A/S 在 以下， 溶出液 Rp≥。 溶出部分試驗(yàn)報(bào)告中的溶出溫度為 鹽浴鋼彈儀表指示值，僅在結(jié)論性的描述（前 言、小結(jié)、結(jié)論）中為真實(shí)值，即采用儀表指示值減去 5℃。 表 44 葉濾渣的化學(xué)成分 (%) Al2O3 SiO2 Fe2O3 TiO2 CaO MgO Na2O K2O A/S 采用工業(yè)現(xiàn)場(chǎng)的石灰， 在 270℃ ， 60min 的溶出 條件下， 進(jìn)行了 葉濾渣代替石灰溶出 試驗(yàn) ，試驗(yàn) 結(jié)果見表 45。 ⑥石灰中的雜質(zhì)含量占 10%以上。一般石灰占礦石的 7~10%，化灰后 石灰不再入磨， 磨機(jī)的下礦量可增加 10%左右 。當(dāng)石灰加入量分別為 9%時(shí) ，溶出赤泥 A/S 分別 為 、 ，溶出液 Rp 為 、 、 。預(yù)脫硅有利于赤泥A/S 的降低。 試驗(yàn)結(jié)果見表 39。試驗(yàn) 結(jié)果見表 3 37。兩種礦石N/S 隨 C/S 的變化趨勢(shì)完全相同。 溶出試驗(yàn)結(jié)果 與分析 石灰加入量對(duì)赤泥 A/S和 N/S 的影響試驗(yàn) 在溶出溫度為 270℃ ，反應(yīng)時(shí)間為 60min 對(duì) 1礦 進(jìn)行了石灰加入量分別為 1 16%的溶出試驗(yàn)。 表 31 石灰的主要化學(xué)組成 （ %） 編號(hào) CaO MgO SiO2 CaOf 1 2 母液成分：取自工業(yè)現(xiàn)場(chǎng) ， 主要化學(xué)成分見表 32。 38 表 28 外排赤泥物化性能測(cè)試結(jié)果 ＋ 100 目 － 100~＋ 200 目 － 200~325 目 － 325 目 粒級(jí)百分比 （ %） （ %） （ %） （ %） A/S 物相 均含有一水硬鋁石 從表中可以看出，粗顆粒 A/S 較高，其它細(xì)粒級(jí) A/S 結(jié)果相當(dāng)，各粒級(jí) 均含有一水硬鋁石，說明礦石中的一水硬鋁石溶出不完全，溶出條件需要進(jìn)一步優(yōu)化。6~7 月份的 溶出液至精液的 Rp 差值分別為 和 ，達(dá)到了其差值低于 的目標(biāo)要求。 另外仔細(xì)研究 7 月份 溶液分析結(jié)果也同樣發(fā)現(xiàn)， Ⅰ 期溶出 Rp值連續(xù)兩個(gè)以上在 以上的，與其對(duì) 應(yīng)的稀釋值多數(shù) 80%都降低 以上， ΔRp 大于 其月平均 差值 。研究發(fā)現(xiàn) 5 月份 Ⅰ 期溶出 Rp 值連續(xù)兩個(gè)在 以上的，與其對(duì)應(yīng)的稀釋 Rp 值多數(shù) （ 近 70%） 都降低 以上， 大于 當(dāng)月 溶出液與精液 Rp 差值 △ Rp 。 表 24 對(duì)各因素 進(jìn)行了 匯總 。試驗(yàn)結(jié)果見表 22。 表 20 影響 1和 2洗滌槽溢流 Rp 的 因素分析與 計(jì)算結(jié)果 項(xiàng)目 NT(g/L) Al2O3(g/L) Na2OK(g/L) Rp V(m3) △ Rp △ Rp1 分離底流 1溢流 2溢流 3溢流 苛化液 1絮凝劑 2絮凝劑 1底流 1溢流計(jì)算 2溢流計(jì)算 從表中可以看出 ，理論計(jì)算 1洗滌沉降槽 溢流 Rp 值 與其實(shí)際結(jié)果 （月平均值） 僅相差 ，而 2洗滌沉降槽 溢流 Rp 與其實(shí)際結(jié)果 （月平均值） Rp 則相差 。 絮凝劑對(duì)于 溶出液稀釋后 Rp的影響 噸氧化鋁 絮凝劑 消耗 ： 分離沉降槽 為 ，洗滌沉降槽 為。當(dāng)然強(qiáng)濾液進(jìn)蒸發(fā)導(dǎo)致汽耗增加，強(qiáng)濾液去蒸發(fā) 濃度 達(dá)到 NK250 g/L 時(shí)，需蒸水 ， 即 噸氧化鋁的 強(qiáng)濾液需蒸水 。 以 5 月份的生產(chǎn)數(shù)據(jù)平均值為依據(jù) ， 進(jìn)行單因素分析 。 21 表 14 5 月份溶出 礦漿 至精液的 Rp 變化情況 料漿 Rp 工序 Δ Rp 溶出礦漿 溶出礦漿到稀釋 稀釋礦漿 稀釋礦漿到分離溢流 分離溢流 分離溢流到精液 精液 溶出礦漿到分離溢流 溶出到精液 一洗溢流 分離溢流到一洗 溢流 從表中可以看出， 從 溶出礦漿到稀釋是 Rp 降低最大的過程 。 5 月份實(shí)產(chǎn)氧化鋁 噸 ，苛化后液量 11925 m3， 5 月份噸氧化鋁產(chǎn)生的苛化后液量 為 m3。 平盤進(jìn)出物料的技術(shù)指標(biāo)見表11。 末次洗滌后的部分底流經(jīng)轉(zhuǎn)鼓赤泥過濾機(jī) 過濾 ， 赤泥 濾餅強(qiáng)力攪拌后由 GEHO 泵送入赤泥堆場(chǎng)。 表 2 5 月份 原料及溶出 固相數(shù)據(jù) （ 月平 均值） 料漿名稱 Al2O3 （ %） SiO2 （ %） Fe2O3 （ %） CaO （ %） Na2O （ %） A/S N/S C/S 實(shí)際溶出率 （ %） 相對(duì)溶出率 （ %） 入磨鋁土礦 \ \ \ \ \ \ 原礦漿 \ \ \ \ Ⅰ 溶出 Ⅱ 溶出 外排赤泥 \ \ 表 3 5 月份溶出工序 漿液數(shù)據(jù) 料漿名稱 Na2OT （ g/L） Al2O3 （ g/L） Na2OK（ g/L） 固含（ g/L） Rp 液固比 63μ （ %） 原礦漿 258 140 232 345 Ⅰ 溶出進(jìn)料 233 290 Ⅰ 溶出 322 341 298 232 Ⅱ 溶出進(jìn)料 234 292 Ⅱ 溶出 323 343 298 234 表 4 6 月份 溶出原料及溶出 固相數(shù)據(jù) （ 6 月份均值） 料漿名稱 Al2O3 （ %） SiO2 （ %） Fe2O3 （ %） CaO （ %） Na2O （ %） A/S N/S C/S 實(shí)際溶出相對(duì)溶出 13 率 （ %） 率 （ %） 入磨鋁土礦 \ \ \ \ \ \ 原礦漿 \ \ \ Ⅰ 溶出 Ⅱ 溶出 外排赤泥 \ \ 表 5 6 月份溶出工序 漿液數(shù)據(jù) 料漿名稱 Na2OT （ g/L） Al2O3 （ g/L） Na2OK（ g/L） 固含（ g/L） Rp 液固比 63μ （ %） 原礦漿 257 135 231 344 Ⅰ 溶出進(jìn)料 232 293 Ⅰ 溶出 319 334 294 233 Ⅱ 溶出進(jìn)料 232 296 Ⅱ 溶出 320 335 295 236 從上表中可以看出 6 月份，礦石品 位 較低，入磨 A/S 僅為5 左右， 6 月份 與 5 月份相比， 礦石品位有所下降 ，溶出赤泥 A/S較低，都在 以下， 溶出 Rp 值 5 月份在 左右 ， 6 月份 有所降低 ， 溶出赤泥 N/S 都 在 左右 。 11 溶出現(xiàn)狀分析 溶出工藝流程 溶出系統(tǒng)有兩個(gè)系列。 大多數(shù)情況下，氧化鋁企業(yè)的溶出條件相對(duì)來說是比較穩(wěn)定的，因此 ， 就只能 通過降低溶出液與精液之間 △ Rp 來 提高精液 Rp。 分離 、洗滌、葉濾、 粗液 和精液 在槽子 停留 或 輸送過程中都會(huì)有水解發(fā)生。 不 同表達(dá)方式 的 換算 關(guān)系 ： Rp =， Rp=A/C， A/C=。 在此基礎(chǔ)上， 提出 了 縮小溶出液與精液Rp 差值的方法和途徑 ， 確定 了 合理的溶出液與精液 Rp 差值 ；給出了適宜 的溶出條件，可確保在 入磨礦石 A/S 在 177。 ④ 進(jìn)行工業(yè)試生產(chǎn)。 該項(xiàng)目 的 主要 研究 內(nèi)容為 ： ① 根據(jù)現(xiàn)有生產(chǎn)流程和生產(chǎn)條件，分析溶出液與精液 Rp 差值較大的影響因素，主要包括：溶出過程中的溶出效率分析；分離、沉降、洗滌過程的水解分析；氫氧化鋁的洗滌分析；苛化原液的苛化分析 等 。 6月 初 XX研究院項(xiàng)目組 人員 入 駐 XX鋁業(yè)有限公司 開展工作。 的鋁土礦，石灰添加量 59%，在預(yù)脫硅 溫度 100 ℃ ，預(yù)脫硅時(shí)間 6h，溶出溫度 265℃ ，溶出 60min 的條件下 ， 得到 的 赤泥A/S 在 以 下，溶出液 Rp≥。 ② 氫氧化鋁洗 液 ： 其 Rp 值 與分解母液 Rp 值 接 近，勢(shì)必造成稀釋 礦 漿 液相 Rp 變低。 提高精液 Rp 及降低溶出液與精液△ Rp 的 措施 提高精液 Rp 主要有兩個(gè)方面的措施：一 提高溶出液 Rp 值，二 是 縮小溶出液與精液 Rp 的差值 △ Rp。分離洗滌 系統(tǒng) 當(dāng)前采用錐底沉降槽技術(shù) 。 溶出工藝 技術(shù)指標(biāo) 主要工藝技術(shù)條件： 溶出溫度： 260~265℃ 溶出時(shí)間： 40~45min 6 月份 石灰的主要化學(xué)成分見表 1。 當(dāng)前用的沉降槽為錐底沉降 槽。 表 7 5 月份 稀釋分離、葉濾的主要技術(shù)指標(biāo) 料漿名稱 Na2OT（ g/L） Al2O3 （ g/L） Na2OK （ g/L） SiO2（ g/L） 固含 （ g/L） 浮游物（ g/L） Rp A/S Ⅰ 期稀釋礦漿 191 194 175 108 Ⅱ 期稀釋礦漿 192 193 175 106 分離溢流 195 194 178 粗液 172 精液 187 185 171 209 一 次洗液 68 64 62 二 次洗液 25 21 23 三 次洗液 末 次洗液 17 表 8 6 月份稀釋分離、葉濾的主要技術(shù)指標(biāo) 料漿名稱 Na2OT（ g/L） Al2O3 （ g/L） Na2OK （ g/L） SiO2（ g/L） 固含 （ g/L） 浮游物（ g/L） Rp A/S Ⅰ 期稀釋礦漿 191 194 175 111 Ⅱ 期稀釋礦漿 192 193 176 109 分離溢流 190 188 173 粗液 173 精液 186 183 170 213 一 次洗液 69 66 63 二 次洗液 23 20 22 三 次洗液 末 次洗液 從表中可以看 出 5月份精液 Rp 為 ，分離溢流 Rp 為 ，一 次洗液 Rp 為 ， 二次洗液 Rp 為 ； 6月份 精液 Rp 為 ，分離溢流 Rp 為 ， 一 次洗液 Rp 為 ， 二次洗液 Rp 為 。 表 12 蒸發(fā)排鹽苛化指標(biāo)（ 苛化溫度： 90℃ ，時(shí)間 2h） 主要成分 （ g/L） Na2OT Al2O3 Na2OK Nc Rp 苛化效率（ %） 1 期強(qiáng)制效出口 309 2 期強(qiáng)制效出口 312 苛化原液 184 52 90 苛化后 74 2 70 從表中可以看出， 苛化后漿液 Rp 是很低的 ， 苛化 過程會(huì)造成氧化鋁的損失。 表14 為 5 月份溶出 礦漿 至精液的 Rp 變化情況。 物料因素有 ： 較低的一次洗液與溶出礦漿混合會(huì)導(dǎo)致 Rp 降低，這是所有 氧化鋁廠都無法避免的 ； Rp 較低的平盤強(qiáng)濾液與溶出礦漿混合也會(huì)導(dǎo)致 Rp 降低，比如表 15 中Ⅰ和Ⅱ期溶出礦漿 Rp 接近（相差 ），但稀釋礦漿 Rp 卻相差 ， 其中就有平盤強(qiáng)濾液的貢獻(xiàn) ； 加入的絮凝劑都要采用一定的堿液濃度調(diào)配才能得到，這些低 Rp 漿液的加入 也 會(huì) 使 得精液 Rp 值降低 ； 苛化漿液、大壩回水等其它加入洗滌系統(tǒng)的低 Rp 漿液最終都會(huì)通過降低一次洗液的Rp 來影響稀釋礦漿的 Rp 值。 強(qiáng)濾液 將 導(dǎo)致精液 Rp 值降低 ， 影響 精液產(chǎn)出率。 苛化液 對(duì)溶出液稀釋后 Rp 的影響計(jì)算 結(jié)果見表 18。 影響 赤泥洗液 Rp值 的 因素分析與 計(jì)算 對(duì) 赤泥洗液 Rp 值的影響，主要考慮對(duì) 1和 2洗滌溢流 的 影響。 表 21 1洗滌槽結(jié)疤 的 化學(xué)成分 （ %） Al2O3 SiO2 Fe2O3 TiO2 CaO MgO Na2O K2O 為了 弄清 不同濃度洗液 的穩(wěn)定性進(jìn)行了如下試驗(yàn)。 葉濾渣損失氧化鋁 萬噸 /年，如果葉濾渣去溶出，氧化鋁按 70%回收率則可回收 29 氧化鋁 萬噸 /年，