【正文】 2006稀相區(qū)空隙率ε7稀相區(qū)壁面的空隙率εwal8顆粒團空隙率εem參照流化床臨界流化時固體顆粒空隙率的選取9固體顆粒分散相中固體顆粒百分比γ1010壁面覆蓋率系數(shù)ξ選取11顆粒團壁面覆蓋率δem12稀相區(qū)煙氣平均溫度θav℃(+850)/213氣體的導(dǎo)熱系數(shù)λgW/（m℃）查表14顆粒的導(dǎo)熱系數(shù)λpW/（m℃）查表15氣體密度ρgKg/m3查表16顆粒密度ρpKg/m3查表220017氣體比熱容Cgj/（Kg℃）查表1390．918顆粒比熱容Cpj/（Kg℃）查表965．4919平均粒徑m已知20煙氣的運動粘性系數(shù)νgm2/s查表21密相區(qū)煙氣密度ρgKg/m3查表22阿基米德數(shù)Ar23床料的臨界流化速度Wcrm/s24顆粒團有效導(dǎo)熱系數(shù)λemW/（m℃）25顆粒團的比熱容Cemj/（Kg℃）26顆粒團的密度ρemKg/m327邊壁區(qū)固體顆粒濃度ρwalKg/m328顆粒團貼壁下滑長度Lemm29顆粒團貼壁下滑速度Wemm/s選取30顆粒團壁面停留時間tems31壁面與顆粒團的有效傳熱系數(shù)KefW/(m℃)）32顆粒團與壁面氣膜間傳熱系數(shù)KwalW/(m℃)33壁面與顆粒團的對流傳熱系數(shù)KemW/(m℃)）34稀相區(qū)煙速Wgm/s35煙氣動力粘度μg查表36雷諾數(shù)Re37固體顆粒終端速度Wtm/s38固體顆粒分散相密度ρdisKg/m339普郎特數(shù)Pr查表40固體顆粒分散相對流傳熱系數(shù)KdisW/(m℃)41對流傳熱系數(shù)KconW/(m℃)42稀相區(qū)水冷壁溫度twal℃+3043水冷壁表面吸收率ewal選取44顆粒表面吸收率ep選取45系數(shù)B選取46稀相區(qū)吸收率47固體顆粒分散相輻射傳熱系數(shù)W/（m℃）48顆粒團吸收率e49顆粒團輻射傳熱系數(shù)KW/(m℃)50輻射傳熱系數(shù)KrW/(m℃)51稀相區(qū)傳熱系數(shù)W/(m℃)52稀相區(qū)水冷壁傳熱量KW53稀相區(qū)出口煙氣焓IKJ/Kg54稀相區(qū)出口煙氣溫度℃查焓溫表注：本表計算過程參考[1] 鋼管省煤器結(jié)構(gòu)序號名稱符號單位公式及計算結(jié)果1　管子規(guī)格dmm選取42δmm選取32　橫向排數(shù)(單數(shù)排)zd排選取93　橫向排數(shù)(雙數(shù)排)zs排zd184平均橫向排數(shù)z1排(zs+zd)/25并聯(lián)管數(shù)n根zs+zd176　縱向排數(shù)z2排選取487　橫向管子節(jié)距s1mm選取908　縱向管子節(jié)距s2mm選取809　橫向相對管距σ1\σ1=s1/d10　縱向相對管距σ2\σ2=s2/d11　管子彎曲半徑Rmms28012　煙道寬度am選取213　煙道深度bm(dzs＋270)/100014　每排管長lgma2－215　省煤器中空高度lzm選取16　有效受熱面管長lmz1z2lg+nπR(z24)/2+4(n1)+n17　總受熱面Hm2πdl18　煙氣流通截面積Fm2abz1d(lg+2R)19　水流通截面積fm29πdn2/420　輻射層厚度sm(4σ1σ2/π1)21　管前空間距離lkjm選取122　管束深度lgsm選取注：本表計算過程參考[2] 鋼管省煤器傳熱計算序號名稱符號單位公式及計算結(jié)果　1煙氣入口溫度θ39。kW/(㎡℃ 給定1052　進口水焓i39?！?查表C1914　修正系數(shù) C 　查表C1915　傳熱系數(shù)KkW/(㎡第4章 鍋爐煙風(fēng)阻力計算 空氣動力計算空氣動力計算中包括布風(fēng)板的阻力和料層阻力計算，通過計算結(jié)果，選取適當(dāng)?shù)乃惋L(fēng)機。故不考慮孔排減弱。千萬不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印。不要自己寫，要利用word來自動生成。本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔(dān)。J僅“同等學(xué)歷”的同學(xué)需要寫這個。 paste到“參考文獻”內(nèi)，并要手工修改序號。雙擊序號能自動定位。作者簽名： 日期： 年 月 日導(dǎo)師簽名： 日期： 年 月 日注 意 事 項（論文）的內(nèi)容包括：1）封面（按教務(wù)處制定的標準封面格式制作）2）原創(chuàng)性聲明3）中文摘要（300字左右）、關(guān)鍵詞4）外文摘要、關(guān)鍵詞 5）目次頁（附件不統(tǒng)一編入）6）論文主體部分：引言（或緒論）、正文、結(jié)論7）參考文獻8）致謝9）附錄（對論文支持必要時）：理工類設(shè)計（論文）正文字數(shù)不少于1萬字（不包括圖紙、程序清單等）。作 者 簽 名：　　 　 　　日　 期：　　 　 　　 指導(dǎo)教師簽名：　　 　 　　 日　　期：　　 　 　　 使用授權(quán)說明本人完全了解 大學(xué)關(guān)于收集、保存、使用畢業(yè)設(shè)計（論文）的規(guī)定，即：按照學(xué)校要求提交畢業(yè)設(shè)計（論文）的印刷本和電子版本；學(xué)校有權(quán)保存畢業(yè)設(shè)計（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務(wù)；學(xué)?？梢圆捎糜坝?、縮印、數(shù)字化或其它復(fù)制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學(xué)?？梢怨颊撐牡牟糠只蛉績?nèi)容。在兩位老師的精心指導(dǎo)下，我對于鍋爐設(shè)計有了比較深的認識，加強了專業(yè)知識的認識，能夠順利的完成畢業(yè)設(shè)計。通過本次對循環(huán)流化床的傳熱計算、煙風(fēng)阻力計算、鍋筒強度計算以及循環(huán)流化床的機構(gòu)設(shè)計，使我對循環(huán)流化床鍋爐有了一定的了解。其和為： ＝＋＋＋－（－－－） ＝第5章 鍋筒強度計算 筒體最大未加強孔直徑的計算序號名稱符號單位公式或來源結(jié)果1材料20g2計算壁面溫度℃3工作壓力MPa4計算壓力MPa+5基本許用應(yīng)力MPa查表6修正系數(shù)7許用應(yīng)力MPa8內(nèi)徑mm已知14009鍋筒的筒體壁厚Smm選取2010腐蝕減薄量mm選取 11工藝減薄量mm選取112附加壁厚mm+13筒體有效厚度mmS14實際減弱系數(shù)k/(2)15最大未加強孔直徑mm200大于200mm，由于鍋筒上所有孔徑均小于未加強孔的最大允許直徑，所以不需進行大孔加強計算。18　平均煙溫 △t℃(△td△tx)/ln(△td/△tx)19　傳熱量Qy kJ/㎏ H△t/Bcal20　計算誤差e%100(QyQ)/Qy注：本表計算過程參考[2] 熱力計算綜合表序號名稱符號單位爐膛 省煤器ⅠⅡ省煤器Ⅲ1　進口煙溫θ39。 kJ/㎏ 查焓溫表8　出口煙焓IkJ/㎏I39。39。℃按P＝13　煙氣容積VyNm3/㎏查表（α=)14水蒸氣容積份額rH2O/查表（α=)15三原子氣體容積份額r∑/查表（α=)16　煙氣密度ρy㎏/Nm3Gy/Vy17　飛灰濃度μfh㎏/㎏查表（α=)18　煙氣速度ωym/sBjVy(1+θ/273)/F　19飛灰顆粒平均直徑dfhμm選取2020　煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)αdkw/(㎡　　　2　出口處的空氣過量系數(shù) α　　3　平均空氣過量系數(shù)αav　(α39。 鍋爐的支撐以及樓梯的結(jié)構(gòu)鍋爐采用鋼架支撐，鋼架為兩塊槽鋼對接而成，為200200的結(jié)構(gòu)。 給煤裝置以及二次風(fēng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)給煤裝置的設(shè)計應(yīng)首先考慮若干燃料特性，如粒度分布、水分、揮發(fā)分。由于鋼管省煤器采用兩個流程。給水的引出和引入是由沿集箱長度均勻錯列布置的管子來實現(xiàn)，管子和集箱采用焊接連接。鑄鐵省煤器的缺點是：體積大，重量大，價格貴，而且因為連接的法蘭多，容易發(fā)生漏水現(xiàn)象，同時又較易堵灰，因此不常用。旋風(fēng)分離器的結(jié)構(gòu)如圖1所示，因為鍋爐寬度已定，故可以計算出旋風(fēng)分離器的外徑為1140mm，內(nèi)徑為900 mm，分離器的排煙管直徑為600 mm，分離器煙氣入口處的高度為1200 mm。在出口到分離器留有一定的距離，并且出口截面積逐漸縮小使煙氣更好的形成旋轉(zhuǎn)，并且更容易進入從切向進入分離器，達到分離的效果。本次畢業(yè)設(shè)計所設(shè)計的10t/h循環(huán)流化床鍋爐屬于小型工業(yè)鍋爐，在國內(nèi)應(yīng)用的比較少，主要是由于10t/h的鍋爐應(yīng)用流化床技術(shù)不容易實現(xiàn)。（4）鍋爐受熱面磨損嚴重，因此，不得不犧牲流化床傳熱強烈的優(yōu)勢，鍋爐整體的金屬耗量并不比同容量的煤粉爐少。（3）污染物排放少可利用石灰石等脫硫劑進行爐內(nèi)高效脫硫是循環(huán)流化床突出優(yōu)點。同時燃燒效率隨循環(huán)倍率的增加而增加，但提高循環(huán)倍率的同時增加了風(fēng)機電耗，從燃燒效率和動力消耗綜合考慮，增加循環(huán)倍率并不總是經(jīng)濟的。在爐膛上部的懸浮段朝向壁面的傳熱包括氣體的對流換熱，同體顆粒的導(dǎo)熱和氣固流體對受熱面的輻射換熱等形式。 循環(huán)流化床鍋爐簡介 循環(huán)流化床流態(tài)化床料特點（1）床表面總保持水平，相當(dāng)于一個高溫蓄熱池。鄉(xiāng)鎮(zhèn)工業(yè)污染物排放已成為我國環(huán)境污染的重要因素。二氧化硫排放總量隨著煤炭消費量的增長而急劇增加。大量的能源消費也造成了嚴重的環(huán)境污染。受監(jiān)測的343個市（縣）中，117個城市空氣質(zhì)量達到或優(yōu)于國家空氣質(zhì)量二級標準，%，其中?？诘?1個城市空氣質(zhì)量達到一級標準；119個城市空氣質(zhì)量為三級，%；107個城市空氣質(zhì)量劣于三級，%；2003年，在監(jiān)測的340個城市中，達到國家環(huán)境空氣質(zhì)量二級標準（居住區(qū)標準）的城市有142個，%，；空氣質(zhì)量為三級的城市有108個，%，；劣于三級標準的城市有91個，%。在受監(jiān)測的338個大中城市中，％的城市達到國家空氣質(zhì)量二級標準，％的城市超過國家空氣質(zhì)量二級標準，其中超過三級標準的有112個城市，％；2001年，全國城市空氣質(zhì)量滿足國家二級標準、三級標準和劣于三級標準的城市比例各占三分之一；南方地區(qū)酸雨污染較重，酸雨控制區(qū)內(nèi)90%以上的城市出現(xiàn)了酸雨。下面是中國、印度和日