【正文】 本的能源利用率比較，這里把印度當(dāng)作發(fā)展中國家中的比較對(duì)象、日本當(dāng)作發(fā)達(dá)國家的比較對(duì)象：1990年 1999年中國 （國際元/千克標(biāo)準(zhǔn)油） （國際元/千克標(biāo)準(zhǔn)油）印度 （國際元/千克標(biāo)準(zhǔn)油） （國際元/千克標(biāo)準(zhǔn)油）日本 （國際元/千克標(biāo)準(zhǔn)油） （國際元/千克標(biāo)準(zhǔn)油） 表三我國能源消費(fèi)構(gòu)成年份 煤炭 石油 天然氣 水電2000 % % % %2001 % % % %表二1990年，在一次能源生產(chǎn)總量中，％；2000年，％；2002年，％。本文系統(tǒng)的闡述了10t/h循環(huán)流化床的計(jì)算和設(shè)計(jì)過程，主要包括熱力計(jì)算、煙風(fēng)阻力計(jì)算、鍋筒強(qiáng)度計(jì)算、鍋爐的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。通過對(duì)循環(huán)流化床方面的英文文獻(xiàn)的翻譯，了解了國外流化床研究方面的進(jìn)展。單純從資源量的角度來看，我國的煤炭資源是有中長期保證能力的，據(jù)預(yù)測(cè)，到2020年，我國煤炭的需求量將達(dá)到21億噸，如果按照年產(chǎn)25億噸原煤的產(chǎn)量來推算，我國的煤炭儲(chǔ)量可供應(yīng)80年。 中、印、日三國能源利用率由上表可以看出，中國消耗單位能量所產(chǎn)生的GDP值偏低，不僅低于日本，也低于同是發(fā)展中國家的印度。受監(jiān)測(cè)的341個(gè)城市中，114個(gè)城市達(dá)到或優(yōu)于國家空氣質(zhì)量二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)，%。全國城市空氣質(zhì)量總體上有所好轉(zhuǎn)。據(jù)世界銀行按“人力資本”方法估算，1995年中國大氣和水污染造成的損失高達(dá)240億美元，%。到1995年全國二氧化硫排放總量達(dá)到2370萬噸。以煤炭為主的能源消耗是大氣中顆粒物的主要來源。（2）床內(nèi)固體顆粒可像流體一樣從底部或側(cè)面孔口中排出。 影響顆粒傳熱的主要因素（1）流化風(fēng)速：流化風(fēng)速增加，氣體和固體之間擾動(dòng)劇烈，碰撞增強(qiáng)，使顆粒傳熱系數(shù)增大。 循環(huán)流化床的技術(shù)特點(diǎn)（1）燃料適應(yīng)廣由于大量灰粒穩(wěn)定循環(huán)，新加入循環(huán)流化床的煤僅占床料很小份額。循環(huán)流化床850℃～900℃的燃料溫度配上分級(jí)送風(fēng)，使污染物的排放濃度可控制在200ppm以下，鏈條爐和煤粉爐不能實(shí)現(xiàn)，從而使循環(huán)流化床產(chǎn)生的氮氧化物也遠(yuǎn)低于煤粉爐和鏈條爐。盡管如此，目前受熱面的安全運(yùn)行和壽命還無法與煤粉爐相比。在設(shè)計(jì)的過程中遇到了不少的困難，同時(shí)也對(duì)循環(huán)流化床的設(shè)計(jì)過程有了初步的了解，學(xué)到了很多的知識(shí)，收獲頗豐。在尾部煙道內(nèi)布置了三級(jí)省煤器，高溫級(jí)省煤器材料采用鋼管，低溫省煤器材料為鑄鐵，沒有布置空氣預(yù)熱器。分離器豎直段的高度為1900 mm，倒錐邊與水平面成60176。鋼管省煤器是現(xiàn)代鍋爐中最常用的一種，可用于任何壓力容量，任何形狀的煙道中。由于省煤器中水速過低，為了提高水速，將每一級(jí)省煤器改成兩個(gè)流程。所有集箱都采用圓形封頭。這些特性分別影響整個(gè)流化床燃燒特性。水平面以下采用混凝土結(jié)構(gòu)加固。+ α)4　水蒸氣體積VH20m3/㎏V0H20+(αav1)V05　干煙氣體積m3/㎏+(αav1)V06　煙氣體積Vgm3/㎏+VH207　二氧化碳和二氧化硫分壓力rR2O　VR2O/Vg8　水蒸氣分壓力rH2O　VH20/Vg9　三原子氣體分壓力rg　rR2O+rH2O10　煙氣的重量Gkg/kg+αavV011　各段煙氣處的飛灰分額α 　選取1012　飛灰含碳量%計(jì)算得131313　底渣含碳量%選取1　　　　14　飛灰質(zhì)量濃度kg/kg100α ()(100q4)　15　飛灰體積濃度kg/m3　16　循環(huán)倍率n　I回Aar　　　　　 煙氣焓溫表序號(hào)溫度(℃)VRO2=m3(標(biāo))/KgV0N2=m3(標(biāo))/KgV0 H2O=m3(標(biāo))/KgIg=IRO2+I0N2+I0H2OKJ/Kg(cθ)RO2KJ/m3(標(biāo))IRO2KJ/Kg(cθ)N2KJ/m3(標(biāo))I0N2KJ/Kg(cθ)H2OKJ/m3(標(biāo))I0H2OKJ/Kg1100220026033004400550066007700880099001524101000111100序號(hào)溫度(℃)V0a=m3(標(biāo))/KgI=I0 g+(α″1)I0a+ KJ/Kg（cθ）aKJ/m3(標(biāo))I0aKJ/Kg（cθ）ashKJ/m3(標(biāo)) KJ/Kg密相區(qū)稀相區(qū)省煤器Ⅰ省煤器Ⅱ110022003300440055006600770088009900101000111100序號(hào)溫度(℃)I=I0 g+(α″1)I0a+ KJ/Kg KJ/Kg密相區(qū)稀相區(qū)省煤器Ⅰ省煤器Ⅱ省煤器Ⅲ省煤器Ⅲ11002200330044005500384766007700880099001010001111009105 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算序號(hào)　名稱 符號(hào)單位計(jì)算公式或來源數(shù)值1鍋爐的輸入熱量QinkJ/㎏　122802　排煙溫度θex℃假設(shè)1653　排煙焓IexkJ/㎏由焓溫表得4冷空氣溫度℃選定205理論冷空氣焓kJ/㎏查表6固體不完全燃燒熱損失q4%選取47排煙熱損失q2%(IexαexIlk)(100q4)/Qin8氣體不完全燃燒熱損失q3%按表B52選取9散熱損失q5%選取10灰渣物理熱損失q6%α (cθ)　11　總熱損失∑q%q2+q3+q4+q5+q612鍋爐效率η%　　　100∑q13保熱系數(shù)φ　　1q5/(q5+η)14飽和水焓i39?！?a0CsCzCw021　三原子氣體減弱系數(shù)kqr∑1/() [(+)/(∑s)] () r∑22飛灰減弱系數(shù)kfhμfh1/()43850ρyμfh/(Tdfh)2/323　煙氣輻射吸收力kps/(Kqr∑+kfhμfh)ps24煙氣黑度a/1ekps25　管壁溫度tb℃t+6026輻射放熱系數(shù)αfkW/(㎡/(a1ε+1)30　最小溫差△tx℃θt39。 Qq/φ+△αV09　出口煙溫θ℃查焓溫表10　煙氣側(cè)放熱量QykJ/㎏　11　平均煙溫θav℃(θ39?！妗?　出口煙溫θ℃3　工質(zhì)進(jìn)口溫度t39。注：本表計(jì)算過程參考[2] 相鄰兩孔互不影響最小節(jié)距計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位公式及計(jì)算結(jié)果φ135φ621孔徑d39。但是，對(duì)于10t/h的循環(huán)流化床鍋爐在技術(shù)上是不容易實(shí)現(xiàn)的，在國內(nèi)也很少有廠家生產(chǎn)蒸發(fā)量這么少的鍋爐，這方面的資料也比較少，所以在設(shè)計(jì)的過程中遇到了很多的困難，特別是爐膛受熱面的布置問題以及尾部受熱面內(nèi)的蒸汽含量過大的問題。同時(shí)，我也要感謝同組一起做鍋爐設(shè)計(jì)的同學(xué)。作者簽名：　　 　 　　 日　 期：　　 　 　　 學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下獨(dú)立進(jìn)行研究所取得的研究成果。：任務(wù)書、開題報(bào)告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）。移動(dòng)引用位置會(huì)自動(dòng)重新編號(hào)。因?yàn)楸救四芰λ?，不能將其自?dòng)放入前面的“參考文獻(xiàn)”章節(jié)內(nèi)，也不能去掉接下來的這半條直線，所以就只能麻煩您這么做了：打印前，備份文檔，然后將下面的內(nèi)容copy amp。圖表整潔，布局合理，文字注釋必須使用工程字書寫，不準(zhǔn)用徒手畫3）畢業(yè)論文須用A4單面打印，論文50頁以上的雙面打印4）圖表應(yīng)繪制于無格子的頁面上5）軟件工程類課題應(yīng)有程序清單，并提供電子文檔1）設(shè)計(jì)（論文）2）附件：按照任務(wù)書、開題報(bào)告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）次序裝訂3）其它為了不影響您真情的揮灑，這里我就不給出模板了。對(duì)本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)明。畢業(yè)后，我將繼續(xù)從事流化床方面的研究工作，為我們國家的流化床技術(shù)的發(fā)展貢獻(xiàn)自己的力量。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)四年學(xué)習(xí)的總結(jié)，通過四年所學(xué)的知識(shí)完成了本次的畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)，為以后的工作和學(xué)習(xí)打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。mmdd+2(Dn+S)S－ 孔橋減弱系數(shù)計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位公式及計(jì)算結(jié)果ⅠⅡ象限孔橋減弱系數(shù)1系數(shù)nb/a=90/612系數(shù)k3斜向截距tmm(a2+b2)4相鄰兩孔的平均直徑dpmm625斜向孔橋減弱系數(shù)φ(tdp)/t6斜向孔橋當(dāng)量減弱系數(shù)φdKφⅢⅣ橋減弱系數(shù)1系數(shù)nb/a=0/02系數(shù)k23斜向截距tmm(a2+b2)4相鄰兩孔的平均直徑dpmm1355斜向孔橋減弱系數(shù)φ(tdp)/t6斜向孔橋當(dāng)量減弱系數(shù)φdkφ校核（1）Ⅳ－Ⅰ象限孔間距均大于t。本章的計(jì)算過程大部分是依據(jù)一些經(jīng)驗(yàn)公式，計(jì)算過程滿足要求，結(jié)果基本正確。kW/(㎡t　32平均溫壓△t℃ (△td△tx)/ln(△td/△tx)33傳熱量QkJ/㎏k△tH/1000Bj34　誤差e%100(QyQ)/Qy注：本表計(jì)算過程參考[2] 鑄鐵省煤器結(jié)構(gòu)序號(hào)名稱符號(hào)單位公式及計(jì)算結(jié)果1　管外徑 d mm 選取762　管內(nèi)徑 dn