【正文】 ? ? ? ? ?? ? ??汽 計沖擊 : = 1 .2 7 0 1 4 3 .3 2 1 8 2 .0 2V kN kN??汽 四車道布載： 不計沖擊： 1 5 . 5 6 1 1 5 . 5 6= 0 . 6 7 [0 . 3 8 0 1 0 . 5 (0 . 4 3 9 0 . 3 8 0 ) 1 0 . 5 (0 . 9 1 6 7 0 . 0 8 3 3 )2 2 42 6 6 . 6 9 1 0 . 4 3 9 ]1 0 0 . 0 5VkNkN? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ??汽 計沖擊： = 1 .2 7 0 1 0 0 .0 5 1 2 7 .0 6V kN kN??汽 可變作用效應（汽車）匯總于下表 95 中，由此可看出，車道荷載以及兩車道布載控制設計。 代入 pe tkf???? ，可求得滿足部分預應力混凝土 A 類構件正截面抗裂性要求所需的最小有效預加力為： 1sdtkpepM fWN eAW??? 本設計中， sM = m= 610 N mm，預應力空心板采用 C50，tkf =，空心板毛截面面積為 A=5075 2cm =5075 210 2mm ，抵抗抵抗矩為6 33 .3 9 4 1 0= c m3 7 .5 1 .0 5 2IW y ?? 下= 510 3cm = 8310mm 假設 pa =， ppe y a?? =（ ） cm== 把數(shù)據(jù)代入上式得： 1sdtkpepM fWN eAW???68289 1 8 .4 9 1 0 0 .7 2 .6 50 .9 3 1 01 3 1 9 .55 0 7 5 1 0 0 .9 3 1 0? ???????= 所需預應力鋼束截面面積按下式計算： pePcon lNA ??? ?? 式中 con? ——— 預應力鋼筋的張拉控制應力； l?? ——— 全部預應力損失值。上翼緣厚度為 39。 1220fb mm? 的矩形截面來計算其正截面抗彎承載力。 3 c u k 0 00 . 5 1 1 0 f b h 0 . 5 1 5 0 4 7 0 7 0 5 1 1 9 4 . 9 3 1 1 . 0 4 4 3 . 3 1 4 4 3 . 3 1K N K N V K N K N??? ? ? ? ? ? ? ? ? ?，故空心板距支點 h/2 處截面尺寸滿足抗剪要求。由于沒有設置彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力即為： svsvkcu03321cs ???? ，）（ PV ??? ? 式中各符號的含義相同，此處箍筋 間距 mm100v ?S ， HRB335 鋼筋，雙肢箍筋，直徑為 10mm， 2sv ?A ，則箍筋配筋率為 %% )b/(s v m i nvsvsv ?????? ?? SA 把以上數(shù)據(jù)代入得： 3cs001 .0 1 .2 5 1 .1 0 .4 5 1 0 4 7 0 7 0 5 2 0 .6 0 .7 9 2 5 0 0 .3 3 4 % 2 808 2 9 .4 7 1 .0 4 4 3 .3 1 4 4 3 .3 1V KN V KN? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? （ ） 該處截面抗剪承載力滿足要求。 下面先計算溫差應力。現(xiàn)在 11纖維處， 83 55tp M P a M P a??（計入正溫差效應）， 68 55tp M P a M P a?（計入反溫差效應），符合斜截面抗裂性要求。 預應力引起的反拱度計算及預拱度的設置 （ 1）預加力引起的反拱度計算：空心板當放松預應力鋼絞線時在跨中產(chǎn)生反拱度，設放松預應力鋼絞線時，空心板混凝土強度達到 C45。0A 的計算 39。 39。01 3 5 6 4 5 3 1 1pe m m m m? ? ? 39。8001 39。 跨中預拱度 2 8 . 5 7 2 2 . 8 7 5 . 7Q l pf f m m? ? ? ? ?，支點預拱度 0? ，預拱度值沿順橋方向做成平順的曲線。 則 36011k 100 3 5 8 . 1 4 1 0 4 5 . 7 6 4 6 1 0 1 . 0 1 0 64 6 0 3 . 5 2 5 7 1 0dVS M p a M p abI ? ? ?? ? ???τ 計入正溫差效應 00 ( 0 . 4 9 0 0 . 6 9 4 ) 1 . 1 8 4Kc x k p c tM y M p a M p aI? ? ? ? ? ? ? ? ?σ σ σ 式中 kM — kM =0（按標準效應組合計算的彎矩值） pcσ — 預加力在 11纖維處產(chǎn)生的法向應力，見 節(jié)計算， pcσ =。 在 0 . 5 0 . 5 2 . 6 5 1 . 3 2 5tp tkf M P a M P a? ? ? ? ?的區(qū)段。為此，本算例應計算在放松預應力鋼絞線時預制空心板的板底預應力和板頂預應力。41 .9 5 1 0 5 .8 23 .3 5 1 0PEP cEE? ?? ? ??， 539。01 ( 3 5 6 4 5 ) 3 1 1se m m m m? ? ? 換算截面慣性矩 39。0139。0139。20 cm? 換算截面重心至空心板截面下緣和上緣的距離分別為 39。 ? Mpa，抗拉強度標準值 39。 此時箍筋配筋率為 m i n3 1 4 . 1 6/ ( ) 1 0 0 % 0 . 6 8 3 % 0 . 1 2 %1 0 0 4 6 0s v s v V s vA S b??? ? ? ? ? ?? 滿足 HRB335 鋼筋的箍筋配筋率不應該小于 %的要求。 （ 3） 33纖維處：計算方法同上 則 36013k 100 3 5 8 . 1 4 1 0 5 2 . 5 1 3 6 8 1 0 0 . 9 7 74 6 0 4 . 1 8 6 3 1 0dVS M p a M p abI ? ? ?? ? ???τ 在 33纖維以上截面對換算截面重心軸靜矩? ? ? ? 301331 2 0 0 1 2 0 3 5 6 . 3 6 1 2 0 / 2 5 . 6 5 1 1 6 8 0 3 1 1 . 3 6 ( 5 . 8 1 ) 1 1 3 1 3 1 1 . 3 647509759. 49S m mmm? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??????計入正溫差效應 00 ( 6 . 3 2 5 0 0 . 1 9 1 ) 6 . 5 1 6Kc x k p c tM y M p a M p aI? ? ? ? ? ? ?σ σ σ 式中 kM —— kM =0（按標準效應組合計算的彎矩值） pcσ —— 預加力在 33纖維處產(chǎn)生的法向應力，見 節(jié)計算，pcσ =。 斜截面主應力計算選擇支點截面的 11纖維處（空洞頂面）， 22 纖維處（空心板換算截面中心軸處）， 33纖維處（空洞底面處）在作用標準值效應組合和預應力作用下產(chǎn)生的主壓應力 cpσ 和主拉應力 tpσ 進行計算，并滿足式（ 689）的要求，即 M p afckcp ???σ 。39。 2 39。 010 39。239。00cB EI? 。 根據(jù)上面的檢算可知，本本算例空心板斜截面抗裂滿足要求。 計入正溫差效應，則有 ? ?1 0 ( )sc x pc o toM y M PaI? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? = 計入反溫差效應，則有 1 ( 0 )sc x pc o toM y M PaI? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? = 主拉應 力： 計入正溫差效應：2 5 5 22tp M Pa M Pa????? ????? ? ? ? ??????? 計入反溫差效應：2 2 2 tp 對于部分預應力混凝土 A 類構件，在短期效應組合下，預制構件應該滿足 5 55tp tkf M P a M P a? ? ? ? ?。 式中 st? —— 在作用短期效應組合下，構件抗裂驗算邊緣的法向拉應力，6801 9 1 8 . 4 9 1 0 9 . 2 80 . 9 8 9 4 1 0sdst xM M p a M p aW? ?? ? ??； pc? —— 扣除全部預應力損失后的喻佳麗在構件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的預壓應力，計算求得 04 ( 1 2 0 9 1 8 7 . 1 4 4 8 . 8 7 ) 1 0 7 0 . 7 3p c o n l l M p a M p a? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?0 0 6 ( 1 0 7 0 . 7 3 1 6 8 0 6 6 . 3 1 1 1 3 1 ) 1 7 2 3 8 2 9 . 8p p p l sN A A N N??? ? ? ? ? ? ? 06001 0 7 0 . 7 3 1 6 8 0 3 1 1 . 3 6 6 6 . 3 1 1 1 3 1 3 1 1 . 3 6 3 1 1 . 3 61723829. 8p p p t s sppA e A ee m m m mN?? ? ? ? ? ? ?? ? ? 則空心板截面下緣的預壓應力 pc? 為 0 0 0 0 10001723829. 8 1723829. 8 311. 36( 3 5 6 . 3 6 ) 8 . 7 3 55 2 0 7 4 1 3 . 5 2 5 7 1 0p p ppc N N e y M p a M p aAI? ?? ? ? ? ? ?? lt? —— 在荷載的長期效應組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力，6801 8 1 8 . 4 7 1 0 8 . 2 70 . 9 8 9 4 1 0ldlt xM M p a M p aW? ?? ? ?? 由此得，( 9 .2 8 8 .7 3 5 ) 0 .5 4 5 0 .7 0 .7 2 .6 5 1 .8 5 5s t tc tkM p a M p a f M p a M p a?? ? ? ? ? ? ? ? ?( 8 . 2 7 8 . 7 3 5 ) 0 . 4 6 5 0lt p c M p a M p a??? ? ? ? ? ? 在作用短期效應組合和長期效應組合下，跨中截面混凝土拉應力滿足部分預應力 A類構件的要求。參考 節(jié)的構造要求，在支座中心向跨中方向不小于 1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不應大于 100mm，故在支座中心到跨中 范圍內(nèi)箍筋間距取為 100mm，其他梁段箍筋間距取為 250mm，箍筋布置見圖。60 8 9 . 0 5( ) 2 2 . 4 1 2 2 0 8 9 . 0 5 (7 0 5 ) 1 022u d c d f xM f b x h k N m?? ? ? ? ? ? ? ? 01 6 0 7 .3 0 1 .0 1 4 1 4 .9 3 1 4 1 4 .9 3dk N m M k N m k N m?? ? ? ? ? 因此，跨中截面正截面抗彎承載力滿足要求。39。 換算截面幾何特性計算 在配置了預應力鋼筋和普通鋼筋之后，需要計算換算截面的幾何特性。本設計為部分預應力 A類構件，先根據(jù)正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預應力。各板的橫向分布影響線及橫向最不利布載見下圖，由于橋梁橫向斷面結構對稱，故只計算 1~6 號板的橫向分布影響線坐標值。 橋面鋪裝上層為 10cm 厚 C30瀝青混凝土，下層為 12cm 厚 C40防水混凝土，則全橋寬鋪裝層每延米重力為： ? ? mkNmkN ????? 上述自重 效應是在各空心板形成整體后再加至橋上的，由于橋梁橫向彎曲變形，各板分配到的自重效應是不相同的。 （ 3） 空心板斷面：空心板高度 ，寬度 ,各板之間有 的縫隙。 （ 4） 橋面寬度（橋面凈寬）：凈 13+2 （防撞護欄）。 采用混凝土防撞護欄，線荷載為 mkN 。 （ 4） 橋面鋪裝：上層為 的 30瀝青混凝土，下層為 的 40防水混凝土，兩者之間加設 SBS 防水層。為了計算方便，近似按各板平均分配橋面鋪裝重量來考慮，則每塊空心板分配到的每延米橋面系重為：mkNG 6 2 ???? （ 3） 鉸縫自重計算（二期結構自重） ? ? mkNmkNGG 10 433 ?????? ? 由上述計算得空心板每延米總重力為： ? ?? ? mkNmkNmkNmkNmkNGGGGGIIIIII5 0 1 9 3 1 8 2 1 9 ????????? 由此可計算簡支空心板永久作用效應，計算如下： 作用類型 作用集度 / 計算跨徑 /m 作用效應 彎矩 M（ ） 作用效應 剪力 V/KN 跨中 1/4 跨 支點 1/4 跨 跨中 G1 0