【正文】 規(guī)劃 1 3810 190500 羅蘭斯寶 1 7192 359600 規(guī)劃 2 3810 190500 羅蘭斯寶 2 7064 353200 規(guī)劃 3 4800 240000 羅蘭斯寶 3 3017 150850 4 5610 280500 永安 1 3934 196700 南市 6370 318500 東大 10808 540400 新建 1 6524 326200 世紀(jì)家園 3 25688 1284400 新建 2 6965 348250 世紀(jì)家園 4 3720 186000 新建 3 6510 325500 二食品 3325 166250 運(yùn)輸 6629 331450 世紀(jì)家園 2 20280 1014000 14 11200 560000 世紀(jì)家園 1 24352 1217600 17 4025 202150 北龍 6 7336 366800 19 8176 408800 北龍 5 4512 225600 16 3640 182021 北龍 8 8360 418000 18 5740 287000 北龍 7 7312 365600 國(guó)稅 4800 240000 北龍 9 7016 350800 2 7987 399350 信大 71 16160 808000 花園 1 5005 250250 信大 72 9080 454000 10 5950 297500 信大 73 9440 472021 9 5670 283500 信大 74 9232 461600 6 3990 199500 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 5 信大 75 8248 412400 7 3920 196000 信大 76 18360 918000 8 3808 190400 信大 81 10904 545200 新 6 7120 356000 信大 82 11232 561600 工行 1 5880 294000 信大 83 4152 207600 工行 2 5901 295050 信大 84 3402 170100 牛角湖 5600 280000 信大 85 3297 164850 少年宮 1 4712 235600 1 3710 185500 2 3710 185500 3 3710 185500 根據(jù)表 22 可知總供熱面積為 931999 2m ,總的采暖熱負(fù)荷為 47015150W 生活用熱 的設(shè)計(jì)熱負(fù)荷 生活供暖熱負(fù)荷主要是熱水供應(yīng)熱負(fù)荷 ,其熱負(fù)荷取決于熱水用量 ,與住宅內(nèi)衛(wèi)生設(shè)備的完善程度和人們的生活習(xí)慣有關(guān) . 熱水供應(yīng)系統(tǒng)的工作特點(diǎn)是熱水用量具有晝夜的周期性 ,每天的熱水用量變化不大 ,但小時(shí)熱水用量變化較大 ,計(jì)算時(shí)先算出每人每天熱水供應(yīng)平均小時(shí)熱負(fù)荷 ,然后再根據(jù)用熱水的單位數(shù)（住宅為人數(shù) ,公共建筑為每日人次數(shù)）計(jì)算出每天的熱水用量和熱負(fù)荷 . 供暖期的每人熱水供應(yīng)平均小時(shí)熱負(fù)荷咳按下式計(jì)算： ()39。wt — 供暖室外計(jì)算溫度，℃； pt— 采暖期日 平均溫度，℃； jQ — 供暖設(shè)計(jì)熱負(fù)荷，根據(jù)表 22 和表 23 可知 jQ =47015150W。nwnnnwtttt?? ? （ 26） 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 8 式中 nQ — 在室外溫度 wt 下的供暖熱負(fù)荷， W。 枝狀網(wǎng)比較簡(jiǎn)單，造價(jià)較低， 運(yùn)行管理比較方便，它的管徑隨著到熱源的距離增加而減小，其缺點(diǎn)在于如沒(méi)有供熱的后備性能，即一旦網(wǎng)路發(fā)生事故，在損壞地點(diǎn)以后的所有用戶均將中斷供熱。 （ 6）熱水管道在最低點(diǎn)設(shè)放水閥，在最高點(diǎn)設(shè)放氣閥，管線布置見(jiàn)管線平面圖。在太陽(yáng)能集熱器的出口管和鍋爐房出口管上上裝有溫度傳感器和比較器，當(dāng)太陽(yáng)能集熱器出口水的溫度低于鍋爐房出水溫度而高于進(jìn)口溫度時(shí)，則關(guān)閉 6 號(hào)閥門，打開(kāi) 7 號(hào)閥門使水流至鍋爐房入口，當(dāng)太陽(yáng)能集熱器的出口溫度高于鍋爐房出口溫度時(shí)則打開(kāi) 6 號(hào)閥門，關(guān) 閉 7 號(hào)閥門使水流至分水器。? / 239。 根據(jù)式（ 43）可得到支線的推薦比摩阻，結(jié)合管段的流量可利用參 2 中的表 42 確定支線的公稱直徑、實(shí)際比摩阻及實(shí)際壓降。 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 18 支干線中的支線 RR20 與主干線的支線的計(jì)算方法相同。 )g h g hG Q c t t Q t t? ? ? ? （ 45） 式中 G — 供暖系統(tǒng)用戶的計(jì)算流量， T/h； Q — 用戶熱負(fù)荷， KW； c — 水的比熱，取 c = （ 6）確定主干線的管徑后，就可以利用同樣方法確定支管管徑，為了滿足網(wǎng)路中各用戶的作用壓差平衡，必須使各并聯(lián)管路的壓降大致相等，故并聯(lián)支線的推薦比摩阻 Rtj用式（ 43）進(jìn)行計(jì)算 根據(jù)式（ 43）可得到支線的推薦比摩阻，結(jié)合管段的流量可利用參 II 中畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 20 的表 42 確定支線的公稱直徑、實(shí)際比摩阻及實(shí)際壓降。 （ 3）根據(jù)水壓區(qū)縣的坡度，可確定管段單位長(zhǎng)度的平均壓降值。 （ 2）選定靜水壓曲線的位置，靜水壓曲線是網(wǎng)路循環(huán)水泵停止工作時(shí)，網(wǎng)路上各點(diǎn)的測(cè)壓管水頭的連接線。 調(diào)節(jié)方式的確定 本設(shè)計(jì)供暖用戶系統(tǒng)與熱水網(wǎng)路采用間接連接，隨室外溫度的改變，需同時(shí)對(duì)熱水網(wǎng)路和供暖用戶進(jìn)行供熱調(diào)節(jié)，通常，對(duì)供暖用戶采用質(zhì)調(diào)節(jié)方式進(jìn)行供熱調(diào)節(jié)，以保持供暖用戶系統(tǒng)的水力工況穩(wěn)定。jt? 39。 0 . 5 39。j g ht t t? ? ? — 用戶的設(shè)計(jì)供回水溫度差， C? 。t? — 設(shè)計(jì)工況下的水 水換熱器的對(duì)數(shù)平均溫差，本設(shè)計(jì)中39。 39。 ght t QtQ??? ? ?? =C，則 11 1 2( 39。 （ 2）循環(huán)水泵的揚(yáng)程應(yīng)不小于流量條件下熱源、熱力網(wǎng)、最不利環(huán)路壓力損失之和。 由式（ 61）可得 21 5 5 3 2 5 2H m H O? ? ? ? 由 G39。39。 圖 64 水泵性能曲線圖 波紋管補(bǔ)償器 為了防止管道升溫時(shí)，由于熱膨脹作用而引起管道變形或破壞 ，需要在管道上設(shè)置補(bǔ)償器，以補(bǔ)償管道的熱伸長(zhǎng)，從而減小管壁的應(yīng)力，和作用在閥間或支架結(jié)構(gòu)上的作用力。 和 H 兩個(gè)數(shù)據(jù)可確定選擇熱源的循環(huán)水泵型號(hào)為 IS10065200，水泵的性能參數(shù)如表 6所示 表 65 R22 熱力站循環(huán)水泵性能表 轉(zhuǎn)速： 2900r/min 流量： L/s 揚(yáng)程： 4754 m 效率： 6577 % 軸功率： KW 電機(jī)功率： 22 KW 該泵的外形尺寸為 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 36 圖 65 水泵安裝尺寸 （ 3）繪制網(wǎng)路特性曲線 網(wǎng)路阻力系數(shù) S 2S=H/G （ 67） 式中 H 、 G 的意義同式（ 61） 由式（ 62）可得網(wǎng)路阻力系數(shù) S= 10 /m s L?? 并得到以下數(shù)據(jù)： 表 66 G 與 H 的對(duì)應(yīng)關(guān)系表 G(L/S) 5 10 15 20 25 30 H(mH20) 繪制出網(wǎng)路特性曲線如圖 61 所示其余泵的特性曲線交點(diǎn)為泵的最佳工作點(diǎn)。 （ 2）揚(yáng)程 b xs ysH H H H h? ? ? ? （ 69） 式中 bH — 補(bǔ)水點(diǎn)壓力值（通過(guò)對(duì)系統(tǒng)水壓圖分析確定）， 2mHO ； ysH — 補(bǔ)給水泵壓力管阻力損失， 2mHO ； 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 38 xsH — 補(bǔ)給水泵吸水管中的阻力損失， 2mHO ； h — 補(bǔ)給水箱最低水位高出系統(tǒng)補(bǔ)水點(diǎn)的高度， 2mHO 。 yH — 最遠(yuǎn)用戶的內(nèi)部壓力損失，可取的 12 2mHO ； wH — 供回水干管的阻力損失，對(duì) R22 號(hào)熱力站 21 .8 9 2 3 .7 8H w m H O? ? ?。 根據(jù)式（ 65）可得 23 5 4 3 9H m H O? ? ? 根據(jù) 39。 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 32 （ 5）開(kāi)始熱力網(wǎng)補(bǔ)水泵宜設(shè)三臺(tái)或三臺(tái)以上，其中一臺(tái)泵作為備用。= （ 2）循環(huán)水泵揚(yáng)程 r y wH H H H? ? ? （ 61） 式中 H — 循環(huán)水泵的揚(yáng)程， m； rH — 熱源內(nèi)部 阻力損失，一般取 1015 2mHO 。 )? ? ? ?? ? ? （ 510） 利用式 （ 59）、（ 510）可以求出對(duì)應(yīng) Q 的一級(jí)網(wǎng)供回水溫度。 39。 39。 120. 512( ) ( )39。 39。 0 . 5 39。 39。 根據(jù)水力計(jì)算表，可確定水壓圖的各段的斜率，在最末端的熱力站應(yīng)保證10 2mHO 的資用壓頭。 （ 5）在熱水網(wǎng)路的熱力站 或用戶引入處，供回水管的自用壓降，應(yīng)滿足熱力站或用戶所需的作用壓頭。 網(wǎng)路水壓圖的原理及其作用 原理 水壓圖是根據(jù)伯努利方程原理繪制的，即 221 1 2 21 2 1 2P V P VZ Z Hg g g g?? ?? ? ? ? ? ? ? （ 46） 作用 （ 1）利用水壓曲線，可以確定管道中任何一點(diǎn)的壓力值。 （ 4）根據(jù) 局部阻力損失與沿程損失的估算比值 ? =[1],確定管段局部阻力折算長(zhǎng)度 Lzh。 ) 0 .8 6 /( 39。其他管段畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 16 的局部阻力如表 41所示， 管徑和壓力損失計(jì)算結(jié)果列于表 42， 表 41 主干線局部阻力表 管段名稱 閘閥 補(bǔ)償器 熱壓彎頭 分流三通 異徑接頭 當(dāng)量長(zhǎng)度 AB 1 10 0 0 0 BC 0 4 1 1 0 CD 0 0 0 1 0 DH 0 1 0 1 0 HI 0 0 0 1 0 IJ 0 3 0 1 1 JK 0 0 0 1 0 18 KT 0 0 0 1 0 20 NO 0 4 3 1 1 OP 0 0 0 1 0 PQ 0 1 0 1 1 QW 1 5 0 1 0 TN 0 2 0 1 0 WR23 1 1 0 1 0 表 42 主干線水力計(jì)算表 管段 名稱 熱負(fù)荷 (W) 流量 (t/h) 長(zhǎng)度 (m) 折算長(zhǎng)度 (m) 總長(zhǎng)度 (m) 公稱 直徑 比摩阻 （ Pa/m） 阻力損失 （ Pa） AB 47015150 1000 DN450 BC 45439760 DN450 CD 43969160 — DN450 DH 39772760 122 DN450 HI 38651360 — DN450 IJ 36680860 DN400 JK 35362410 18 DN400 KT 29718860 20 DN400 NO 16499490 DN300 OP 12973490 — DN300 PQ 11144040 DN250 QW 4906890 DN200 TN 22094540 DN350 WR23 2675540 DN150 （ 2）支線計(jì)算實(shí)例 以 WR25 段為例 WR25 段的資用壓力為： 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 17 25WRP?? = 23WRP?? = 設(shè)局部阻力損失與沿程損失的估算比值 ? =[1]，則比摩阻大致應(yīng)控制為 jRt = 2 5 2 5/[ (1 )]W R W RPL ?????=[? (1+)]= 根據(jù) jRt 和 25WRG? =， 由參 1 附錄 91 可確定管段 WR25 的公稱直徑為 DN125，實(shí)際比摩阻為 R=，局部阻力列于表 43， 表 43 WR25 局部阻力表 管段名稱 閘 閥 補(bǔ)償器 熱壓彎頭 分流三通 異徑接頭 當(dāng)量長(zhǎng)度 WR25 DN100*1 0 1 1 1 實(shí)際壓降為 用同樣的方法計(jì)算其它支管線的比摩阻、壓降、管徑，計(jì)算結(jié)果列于表42。 ()dP R L L? ? ? （ 42） 式中 P? — 管段壓降， Pa； R — 管段的實(shí)際比摩阻， Pa； L — 管段的實(shí)際長(zhǎng)度， m； dL — 局部阻力當(dāng)量長(zhǎng)度。G c ? ? ? ????? （ 4