【正文】 規(guī)劃 1 3810 190500 羅蘭斯寶 1 7192 359600 規(guī)劃 2 3810 190500 羅蘭斯寶 2 7064 353200 規(guī)劃 3 4800 240000 羅蘭斯寶 3 3017 150850 4 5610 280500 永安 1 3934 196700 南市 6370 318500 東大 10808 540400 新建 1 6524 326200 世紀家園 3 25688 1284400 新建 2 6965 348250 世紀家園 4 3720 186000 新建 3 6510 325500 二食品 3325 166250 運輸 6629 331450 世紀家園 2 20280 1014000 14 11200 560000 世紀家園 1 24352 1217600 17 4025 202150 北龍 6 7336 366800 19 8176 408800 北龍 5 4512 225600 16 3640 182021 北龍 8 8360 418000 18 5740 287000 北龍 7 7312 365600 國稅 4800 240000 北龍 9 7016 350800 2 7987 399350 信大 71 16160 808000 花園 1 5005 250250 信大 72 9080 454000 10 5950 297500 信大 73 9440 472021 9 5670 283500 信大 74 9232 461600 6 3990 199500 畢業(yè)設計（論文） 5 信大 75 8248 412400 7 3920 196000 信大 76 18360 918000 8 3808 190400 信大 81 10904 545200 新 6 7120 356000 信大 82 11232 561600 工行 1 5880 294000 信大 83 4152 207600 工行 2 5901 295050 信大 84 3402 170100 牛角湖 5600 280000 信大 85 3297 164850 少年宮 1 4712 235600 1 3710 185500 2 3710 185500 3 3710 185500 根據(jù)表 22 可知總供熱面積為 931999 2m ,總的采暖熱負荷為 47015150W 生活用熱 的設計熱負荷 生活供暖熱負荷主要是熱水供應熱負荷 ,其熱負荷取決于熱水用量 ,與住宅內(nèi)衛(wèi)生設備的完善程度和人們的生活習慣有關(guān) . 熱水供應系統(tǒng)的工作特點是熱水用量具有晝夜的周期性 ,每天的熱水用量變化不大 ,但小時熱水用量變化較大 ,計算時先算出每人每天熱水供應平均小時熱負荷 ,然后再根據(jù)用熱水的單位數(shù)（住宅為人數(shù) ,公共建筑為每日人次數(shù)）計算出每天的熱水用量和熱負荷 . 供暖期的每人熱水供應平均小時熱負荷咳按下式計算： ()39。wt — 供暖室外計算溫度，℃； pt— 采暖期日 平均溫度，℃； jQ — 供暖設計熱負荷，根據(jù)表 22 和表 23 可知 jQ =47015150W。nwnnnwtttt?? ? （ 26） 畢業(yè)設計（論文） 8 式中 nQ — 在室外溫度 wt 下的供暖熱負荷， W。 枝狀網(wǎng)比較簡單，造價較低， 運行管理比較方便，它的管徑隨著到熱源的距離增加而減小，其缺點在于如沒有供熱的后備性能，即一旦網(wǎng)路發(fā)生事故，在損壞地點以后的所有用戶均將中斷供熱。 （ 6）熱水管道在最低點設放水閥，在最高點設放氣閥，管線布置見管線平面圖。在太陽能集熱器的出口管和鍋爐房出口管上上裝有溫度傳感器和比較器，當太陽能集熱器出口水的溫度低于鍋爐房出水溫度而高于進口溫度時，則關(guān)閉 6 號閥門，打開 7 號閥門使水流至鍋爐房入口，當太陽能集熱器的出口溫度高于鍋爐房出口溫度時則打開 6 號閥門，關(guān) 閉 7 號閥門使水流至分水器。? / 239。 根據(jù)式（ 43）可得到支線的推薦比摩阻，結(jié)合管段的流量可利用參 2 中的表 42 確定支線的公稱直徑、實際比摩阻及實際壓降。 畢業(yè)設計（論文） 18 支干線中的支線 RR20 與主干線的支線的計算方法相同。 )g h g hG Q c t t Q t t? ? ? ? （ 45） 式中 G — 供暖系統(tǒng)用戶的計算流量， T/h； Q — 用戶熱負荷， KW； c — 水的比熱，取 c = （ 6）確定主干線的管徑后，就可以利用同樣方法確定支管管徑，為了滿足網(wǎng)路中各用戶的作用壓差平衡，必須使各并聯(lián)管路的壓降大致相等，故并聯(lián)支線的推薦比摩阻 Rtj用式（ 43）進行計算 根據(jù)式（ 43）可得到支線的推薦比摩阻，結(jié)合管段的流量可利用參 II 中畢業(yè)設計（論文） 20 的表 42 確定支線的公稱直徑、實際比摩阻及實際壓降。 （ 3）根據(jù)水壓區(qū)縣的坡度，可確定管段單位長度的平均壓降值。 （ 2）選定靜水壓曲線的位置，靜水壓曲線是網(wǎng)路循環(huán)水泵停止工作時，網(wǎng)路上各點的測壓管水頭的連接線。 調(diào)節(jié)方式的確定 本設計供暖用戶系統(tǒng)與熱水網(wǎng)路采用間接連接，隨室外溫度的改變，需同時對熱水網(wǎng)路和供暖用戶進行供熱調(diào)節(jié)，通常，對供暖用戶采用質(zhì)調(diào)節(jié)方式進行供熱調(diào)節(jié)，以保持供暖用戶系統(tǒng)的水力工況穩(wěn)定。jt? 39。 0 . 5 39。j g ht t t? ? ? — 用戶的設計供回水溫度差， C? 。t? — 設計工況下的水 水換熱器的對數(shù)平均溫差，本設計中39。 39。 ght t QtQ??? ? ?? =C，則 11 1 2( 39。 （ 2）循環(huán)水泵的揚程應不小于流量條件下熱源、熱力網(wǎng)、最不利環(huán)路壓力損失之和。 由式（ 61）可得 21 5 5 3 2 5 2H m H O? ? ? ? 由 G39。39。 圖 64 水泵性能曲線圖 波紋管補償器 為了防止管道升溫時，由于熱膨脹作用而引起管道變形或破壞 ，需要在管道上設置補償器，以補償管道的熱伸長，從而減小管壁的應力，和作用在閥間或支架結(jié)構(gòu)上的作用力。 和 H 兩個數(shù)據(jù)可確定選擇熱源的循環(huán)水泵型號為 IS10065200，水泵的性能參數(shù)如表 6所示 表 65 R22 熱力站循環(huán)水泵性能表 轉(zhuǎn)速： 2900r/min 流量： L/s 揚程： 4754 m 效率： 6577 % 軸功率： KW 電機功率： 22 KW 該泵的外形尺寸為 畢業(yè)設計（論文） 36 圖 65 水泵安裝尺寸 （ 3）繪制網(wǎng)路特性曲線 網(wǎng)路阻力系數(shù) S 2S=H/G （ 67） 式中 H 、 G 的意義同式（ 61） 由式（ 62）可得網(wǎng)路阻力系數(shù) S= 10 /m s L?? 并得到以下數(shù)據(jù)： 表 66 G 與 H 的對應關(guān)系表 G(L/S) 5 10 15 20 25 30 H(mH20) 繪制出網(wǎng)路特性曲線如圖 61 所示其余泵的特性曲線交點為泵的最佳工作點。 （ 2）揚程 b xs ysH H H H h? ? ? ? （ 69） 式中 bH — 補水點壓力值（通過對系統(tǒng)水壓圖分析確定）， 2mHO ； ysH — 補給水泵壓力管阻力損失， 2mHO ； 畢業(yè)設計（論文） 38 xsH — 補給水泵吸水管中的阻力損失， 2mHO ； h — 補給水箱最低水位高出系統(tǒng)補水點的高度， 2mHO 。 yH — 最遠用戶的內(nèi)部壓力損失，可取的 12 2mHO ； wH — 供回水干管的阻力損失，對 R22 號熱力站 21 .8 9 2 3 .7 8H w m H O? ? ?。 根據(jù)式（ 65）可得 23 5 4 3 9H m H O? ? ? 根據(jù) 39。 畢業(yè)設計（論文） 32 （ 5）開始熱力網(wǎng)補水泵宜設三臺或三臺以上，其中一臺泵作為備用。= （ 2）循環(huán)水泵揚程 r y wH H H H? ? ? （ 61） 式中 H — 循環(huán)水泵的揚程， m； rH — 熱源內(nèi)部 阻力損失，一般取 1015 2mHO 。 )? ? ? ?? ? ? （ 510） 利用式 （ 59）、（ 510）可以求出對應 Q 的一級網(wǎng)供回水溫度。 39。 39。 120. 512( ) ( )39。 39。 0 . 5 39。 39。 根據(jù)水力計算表，可確定水壓圖的各段的斜率，在最末端的熱力站應保證10 2mHO 的資用壓頭。 （ 5）在熱水網(wǎng)路的熱力站 或用戶引入處，供回水管的自用壓降，應滿足熱力站或用戶所需的作用壓頭。 網(wǎng)路水壓圖的原理及其作用 原理 水壓圖是根據(jù)伯努利方程原理繪制的，即 221 1 2 21 2 1 2P V P VZ Z Hg g g g?? ?? ? ? ? ? ? ? （ 46） 作用 （ 1）利用水壓曲線，可以確定管道中任何一點的壓力值。 （ 4）根據(jù) 局部阻力損失與沿程損失的估算比值 ? =[1],確定管段局部阻力折算長度 Lzh。 ) 0 .8 6 /( 39。其他管段畢業(yè)設計（論文） 16 的局部阻力如表 41所示， 管徑和壓力損失計算結(jié)果列于表 42， 表 41 主干線局部阻力表 管段名稱 閘閥 補償器 熱壓彎頭 分流三通 異徑接頭 當量長度 AB 1 10 0 0 0 BC 0 4 1 1 0 CD 0 0 0 1 0 DH 0 1 0 1 0 HI 0 0 0 1 0 IJ 0 3 0 1 1 JK 0 0 0 1 0 18 KT 0 0 0 1 0 20 NO 0 4 3 1 1 OP 0 0 0 1 0 PQ 0 1 0 1 1 QW 1 5 0 1 0 TN 0 2 0 1 0 WR23 1 1 0 1 0 表 42 主干線水力計算表 管段 名稱 熱負荷 (W) 流量 (t/h) 長度 (m) 折算長度 (m) 總長度 (m) 公稱 直徑 比摩阻 （ Pa/m） 阻力損失 （ Pa） AB 47015150 1000 DN450 BC 45439760 DN450 CD 43969160 — DN450 DH 39772760 122 DN450 HI 38651360 — DN450 IJ 36680860 DN400 JK 35362410 18 DN400 KT 29718860 20 DN400 NO 16499490 DN300 OP 12973490 — DN300 PQ 11144040 DN250 QW 4906890 DN200 TN 22094540 DN350 WR23 2675540 DN150 （ 2）支線計算實例 以 WR25 段為例 WR25 段的資用壓力為： 畢業(yè)設計（論文） 17 25WRP?? = 23WRP?? = 設局部阻力損失與沿程損失的估算比值 ? =[1]，則比摩阻大致應控制為 jRt = 2 5 2 5/[ (1 )]W R W RPL ?????=[? (1+)]= 根據(jù) jRt 和 25WRG? =， 由參 1 附錄 91 可確定管段 WR25 的公稱直徑為 DN125，實際比摩阻為 R=，局部阻力列于表 43， 表 43 WR25 局部阻力表 管段名稱 閘 閥 補償器 熱壓彎頭 分流三通 異徑接頭 當量長度 WR25 DN100*1 0 1 1 1 實際壓降為 用同樣的方法計算其它支管線的比摩阻、壓降、管徑，計算結(jié)果列于表42。 ()dP R L L? ? ? （ 42） 式中 P? — 管段壓降， Pa； R — 管段的實際比摩阻， Pa； L — 管段的實際長度， m； dL — 局部阻力當量長度。G c ? ? ? ????? （ 4