【正文】 （ 2）揚程 b xs ysH H H H h? ? ? ? （ 69） 式中 bH — 補水點壓力值（通過對系統(tǒng)水壓圖分析確定）， 2mHO ； ysH — 補給水泵壓力管阻力損失， 2mHO ； 畢業(yè)設計（論文） 38 xsH — 補給水泵吸水管中的阻力損失， 2mHO ； h — 補給水箱最低水位高出系統(tǒng)補水點的高度， 2mHO 。G — 設計循環(huán)流量， t/h； 根據(jù)式（ 63） 39。39。 和 H 兩個數(shù)據(jù)可確定選擇熱源的循環(huán)水泵型號為 IS10065200，水泵的性能參數(shù)如表 6所示 表 65 R22 熱力站循環(huán)水泵性能表 轉(zhuǎn)速： 2900r/min 流量： L/s 揚程： 4754 m 效率： 6577 % 軸功率： KW 電機功率： 22 KW 該泵的外形尺寸為 畢業(yè)設計（論文） 36 圖 65 水泵安裝尺寸 （ 3）繪制網(wǎng)路特性曲線 網(wǎng)路阻力系數(shù) S 2S=H/G （ 67） 式中 H 、 G 的意義同式（ 61） 由式（ 62）可得網(wǎng)路阻力系數(shù) S= 10 /m s L?? 并得到以下數(shù)據(jù)： 表 66 G 與 H 的對應關系表 G(L/S) 5 10 15 20 25 30 H(mH20) 繪制出網(wǎng)路特性曲線如圖 61 所示其余泵的特性曲線交點為泵的最佳工作點。 yH — 最遠用戶的內(nèi)部壓力損失，可取的 12 2mHO ； wH — 供回水干管的阻力損失，對 R22 號熱力站 21 .8 9 2 3 .7 8H w m H O? ? ?。=。 二級網(wǎng)設備選擇 換熱站內(nèi)的循環(huán)水泵和補給水泵的選擇方法與熱源內(nèi)部的循環(huán)水泵補給水泵的選擇方法相似，同理可選擇熱力站內(nèi)的循環(huán)水泵和補給水泵，以 R22 號熱力站為例進行選擇。 圖 64 水泵性能曲線圖 波紋管補償器 為了防止管道升溫時，由于熱膨脹作用而引起管道變形或破壞 ，需要在管道上設置補償器，以補償管道的熱伸長，從而減小管壁的應力，和作用在閥間或支架結(jié)構(gòu)上的作用力。 根據(jù)式（ 65）可得 23 5 4 3 9H m H O? ? ? 根據(jù) 39。 （ 2）揚程 b xs ysH H H H h? ? ? ? （ 64） 式中 bH — 補水點壓力值（通過對系統(tǒng)水壓圖分析確定）， m； ysH — 補給水泵壓力管阻力損失， m； xsH — 補給水泵吸水管中的阻力損失， m； h — 補給水箱最低水位高出系統(tǒng)補水點的高度， m。G — 設計循環(huán)流量， t/h； 根據(jù)式 （ 63） 39。39。 畢業(yè)設計（論文） 32 （ 5）開始熱力網(wǎng)補水泵宜設三臺或三臺以上，其中一臺泵作為備用。 （ 3）補水裝置壓力不小于補水點管道壓力加 3050KPa，如果補水裝置同時用于維持熱力網(wǎng)靜壓力時其壓力應能滿足靜壓要求。 圖 62 一級網(wǎng)循環(huán)水泵特性曲線 補水泵的選擇 補水泵應 滿足 的條件 （ 1）閉式熱力網(wǎng)補水裝置的流量的應根據(jù)供熱系統(tǒng)的滲漏量和事故補水量確定，一般取允許滲漏量的 4 倍。 由式（ 61）可得 21 5 5 3 2 5 2H m H O? ? ? ? 由 G39。= （ 2）循環(huán)水泵揚程 r y wH H H H? ? ? （ 61） 式中 H — 循環(huán)水泵的揚程， m； rH — 熱源內(nèi)部 阻力損失，一般取 1015 2mHO 。 （ 6）熱力網(wǎng)循環(huán)水泵入口側(cè)壓力應不低于吸入口可能達到最高水溫下飽和蒸汽壓力加 50KPa。 （ 4）循環(huán)水泵承壓耐溫能力應與熱力網(wǎng)的設計參數(shù)相適應。 （ 2）循環(huán)水泵的揚程應不小于流量條件下熱源、熱力網(wǎng)、最不利環(huán)路壓力損失之和。 )? ? ? ?? ? ? （ 510） 利用式 （ 59）、（ 510）可以求出對應 Q 的一級網(wǎng)供回水溫度。 )1chgc t e te??? ??? ? （ 59） 畢業(yè)設計（論文） 28 2 1 1 2( 39。 )g cht et?? ? ?? ?? ? ? （ 58） 由此得出 121 ( 39。 ght t QtQ??? ? ?? =C，則 11 1 2( 39。 39。 39。g g hht t t QIN t t Q? ? ?? ? ?? ? ? ??? ? ? ? （ 57） 在給定 ()wtQ值下，上式右邊為一已知值。 39。 39。 39。 39。t? — 設計工況下的水 水換熱器的對數(shù)平均溫差，本設計中39。 120. 512( ) ( )39。? — 一級網(wǎng)設計供水溫度，℃； 239。39。j g ht t t? ? ? — 用戶的設計供回水溫度差， C? 。 39。 39。 ht — 供暖熱用戶的回水溫度； 39。 0 . 5 39。 0 . 5 39。wt — 室外計算溫度，℃。ghtt? 25 C? 畢業(yè)設計（論文） 25 由公式 39。jt? 39。 39。ht 表 1 70 C? 室內(nèi)計算溫度 nt 表 1 18 C? 散熱器系數(shù) b 參 II — 用戶散熱器的設計平均計算溫差 39。 二級網(wǎng)的調(diào)節(jié)曲線的確定 確定供暖用戶系統(tǒng)質(zhì)調(diào)節(jié)的供回水溫度 /ghtt， 表 51 已知條件表 名稱 符號 公式或來源 數(shù)值 單位 備注 設 計供水溫度 39。 調(diào)節(jié)方式的確定 本設計供暖用戶系統(tǒng)與熱水網(wǎng)路采用間接連接，隨室外溫度的改變，需同時對熱水網(wǎng)路和供暖用戶進行供熱調(diào)節(jié)，通常，對供暖用戶采用質(zhì)調(diào)節(jié)方式進行供熱調(diào)節(jié)，以保持供暖用戶系統(tǒng)的水力工況穩(wěn)定。 根據(jù)水力計算表，可確定水壓圖的各段的斜率，在最末端的熱力站應保證10 2mHO 的資用壓頭。 本設計要求繪出一級網(wǎng)主干線的水壓圖。 （ 3）選定回水管的動水壓曲線的位置，在網(wǎng)路循環(huán)水泵運轉(zhuǎn)時，網(wǎng)路回水管各點的測壓管水頭的連接線，稱為回水管動水壓曲線，其位置應滿足下列要求： a、保證所有直接連接的用戶系統(tǒng)不倒空和網(wǎng)路上任意一點的壓力不應低于 50KPa 的要求； b、與熱網(wǎng)直連的用戶，不超過散熱器的靜水壓力。 （ 2）選定靜水壓曲線的位置，靜水壓曲線是網(wǎng)路循環(huán)水泵停止工作時，網(wǎng)路上各點的測壓管水頭的連接線。 （ 5）在熱水網(wǎng)路的熱力站 或用戶引入處，供回水管的自用壓降，應滿足熱力站或用戶所需的作用壓頭。 （ 3）與熱水網(wǎng)路直接連接的用戶系統(tǒng)，無論在網(wǎng)路循環(huán)水泵，運轉(zhuǎn)或停止工作時，其用戶系統(tǒng)回水管出口處的壓力，必須高于擁護系統(tǒng)的充水高度，以防止系統(tǒng)倒吸入空氣，破壞正常運行和腐蝕管道。 繪制水壓圖的原則和要求 （ 1）在與熱水網(wǎng)路直接連接的用戶系統(tǒng)內(nèi)，壓力不應超過該用戶系統(tǒng)用熱設備及其管道的承壓能力。 （ 3）根據(jù)水壓區(qū)縣的坡度，可確定管段單位長度的平均壓降值。 網(wǎng)路水壓圖的原理及其作用 原理 水壓圖是根據(jù)伯努利方程原理繪制的，即 221 1 2 21 2 1 2P V P VZ Z Hg g g g?? ?? ? ? ? ? ? ? （ 46） 作用 （ 1）利用水壓曲線，可以確定管道中任何一點的壓力值。 在運行中，通過網(wǎng)路的實際水壓圖，可以全面地了解整個系統(tǒng)在調(diào)節(jié)過程中或出現(xiàn)故障時的壓力狀況。 畫出 R22 好熱力站的管線布置圖，各管段的標號見圖 41，局部阻力表間表 4 表 4 局部阻力表 管段名稱 公稱直徑 閘閥 熱壓彎頭 分流三通 異徑接頭 當量長度 R22A DN150 1 0 0 0 R22E DN150 1 1 0 0 4 AB DN125 0 0 1 1 A6 DN80 1 0 1 1 BC DN100 0 0 1 1 BD DN65 1 0 1 0 C1 DN100 1 0 1 0 C2 DN65 0 1 1 1 D4 DN50 1 0 1 0 D7 DN50 1 0 1 1 EF DN100 0 0 1 1 EH DN125 1 1 1 0 F3 DN65 0 0 1 1 FG DN80 1 0 1 0 G5 DN65 1 0 1 0 G8 DN65 1 0 1 0 H9 DN100 0 0 1 1 H10 DN65 1 0 1 0 4 水力計算結(jié)果列表如表 45 所示。 （ 6）確定主干線的管徑后，就可以利用同樣方法確定支管管徑，為了滿足網(wǎng)路中各用戶的作用壓差平衡，必須使各并聯(lián)管路的壓降大致相等，故并聯(lián)支線的推薦比摩阻 Rtj用式（ 43）進行計算 根據(jù)式（ 43）可得到支線的推薦比摩阻，結(jié)合管段的流量可利用參 II 中畢業(yè)設計（論文） 20 的表 42 確定支線的公稱直徑、實際比摩阻及實際壓降。 （ 4）根據(jù) 局部阻力損失與沿程損失的估算比值 ? =[1],確定管段局部阻力折算長度 Lzh。 （ 2）確定主干線，及其沿程比摩阻，推薦比摩阻 R 取 60Pa/m[4]。gt / 39。 )g h g hG Q c t t Q t t? ? ? ? （ 45） 式中 G — 供暖系統(tǒng)用戶的計算流量， T/h； Q — 用戶熱負荷， KW； c — 水的比熱，取 c = ) 0 .8 6 /( 39。 （ 1） 確定網(wǎng)路中熱媒的計算流量 / ( 39。 表 43 支干線中主干線各管段的局部阻力表 管段名稱 公稱直徑 閘閥 補償器 熱壓彎頭 分流三通 異徑接頭 當量長度 QR DN200 1 1 0 0 1 5 RR22 DN150 1 1 1 1 1 TU DN200 1 3 0 1 1 UY DN150 1 0 1 1 1 YR16 DN150 0 3 1 1 0 UV DN150 1 1 0 1 0 VR14 DN150 0 4 2 1 1 KL DN200 1 2 0 1 0 LM DN125 0 2 1 1 1 MR12 DN100 0 1 1 1 1 DE DN150 1 2 1 1 1 EG DN150 1 1 0 1 0 GR5 DN125 1 1 1 1 1 表 44 支干線中主干線各管段水力計算表 名稱 推薦比摩阻 公稱直徑 流量 比摩阻 實際長度 總長度 實際壓降 QR DN200 82 RR22 DN150 TU DN200 UY DN150 YR16 DN150 UV DN150 VR14 DN150 KL DN200 LM DN125 MR12 DN100 DE DN150 EG DN150 GR5 DN125 其他支干線的支線水力計算結(jié)果如表 44 所示。 畢業(yè)設計（論文） 18 支干線中的支線 RR20 與主干線的支線的計算方法相同。其他管段畢業(yè)設計（論文） 16 的局部阻力如表 41所示， 管徑和壓力損失計算結(jié)果列于表 42， 表 41 主干線局部阻力表 管段名稱 閘閥 補償器 熱壓彎頭 分流三通 異徑接頭 當量長度 AB 1 10 0 0 0 BC 0 4 1 1 0 CD 0 0 0 1 0 DH 0 1 0 1 0 HI 0 0 0 1 0 IJ 0 3 0 1 1 JK 0 0 0 1 0 18 KT 0 0 0 1 0 20 NO 0 4 3 1 1 OP 0 0 0 1 0 PQ 0 1 0 1 1 QW 1 5 0 1 0 TN 0 2 0 1 0 WR23 1 1 0 1 0 表 4