【正文】 η5=η6=η7=η8= 雙列η1=η2=η3=η4=η5=η6=η7=η8=注：表中計算公式。m）G1R1R2R3R4423—34—45—5組合（4）（雙列對稱）組合（5）（雙列非對稱）。,。 彎矩包絡圖 雙柱式橋墩設計 墩柱一般構造圖（尺寸：cm） 荷載計算 恒載計算：由前計算得：上部構造恒載：蓋梁自重（半根蓋梁）：墩柱自重：26=系梁自重：26=作用于墩柱底面的恒載垂直反力為： 汽車荷載計算：荷載布置及行駛情況見圖43至圖46，由蓋梁計算得知：a. 單孔布載單列車時：B=制動力：T=2=按《公預規(guī)》制動力不小于90kN，故取T=90kN。b. 單孔荷載，最大彎矩時，墩柱頂按小偏心受壓構件驗算：，根據(jù)《公預規(guī)》：取g=，代入數(shù)值得：按《公預規(guī)》“圓形截面鋼筋混凝土偏壓構件正截面抗壓承載力計算系數(shù)”表，經試算查得各系數(shù)A，B，C，D為：取，此時　可見，與實際計算偏心距相符，將該組A、B、C、D值代入《公預規(guī)》公式（）及（）進行驗算： 可見，墩柱承載力滿足規(guī)范要求。代入得： 樁底最大垂直力為：, 即,解得：取h=21m，即地面以下樁長為：21+=。 水平壓應力計算表 （單位：kN/㎡）00000 樁身彎矩分布圖圖 樁身壓應力分布圖 樁身截面配筋與承載力驗算驗算最大彎矩處的截面強度，該處的內力值為：鉆孔灌注樁采用C25混凝土，豎向主筋采用HRB335型，18φ22。參考文獻[1] [M].北京：人民交通出版社，1986[2] [M].北京：人民交通出版社，2005[3] [M]. 北京：人民交通出版社，2005[4] （板）橋[M].北京：人民交通出版社，2000[5] 袁倫一，鮑衛(wèi)國.《公路鋼筋混凝土與預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》條文應用算例[S]. 北京：人民交通出版社，2005[6] 張師定. 橋梁建筑的結構構思與設計技巧[M]. 北京：人民交通出版社，2002[7] [M]，北京：人民交通出版社，1997[8] [M]. 北京：人民交通出版社，1998 [9] （上下冊）、：人民交通出版社，2004[10] [M]. 北京：人民交通出版社，1987[11] （JTG D602004）公路橋涵設計通用規(guī)范[S][12] （JTJ02485）公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范[S][13] （JTG D622004）公路鋼筋混凝土與預應力混凝土橋涵設計規(guī)范[S][14] （橋梁工程分冊）[M].中國水利水電出版社[15] Shunichi Nakamura. New technologies of steel/concrete posite bridges. Journal of Constructional Steel Research 58 (2002) 99–130[16] Gotthard Franz：《Konstruktionslehre des Stahlbeton》，Berlin，1964致謝在本設計過程中，得到了山科大張憲堂老師的悉心指導。有權將論文（設計）用于非贏利目的的少量復制并允許論文（設計）進入學校圖書館被查閱。、圖表要求：1）文字通順，語言流暢，書寫字跡工整，打印字體及大小符合要求，無錯別字，不準請他人代寫2）工程設計類題目的圖紙，要求部分用尺規(guī)繪制，部分用計算機繪制，所有圖紙應符合國家技術標準規(guī)范。對本論文（設計）的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中作了明確說明并表示謝意。由《基礎工程》附表6查得：代入得：滿足規(guī)范要求。 樁身彎矩計算（單位：）004004444444444444注：。灌注樁最大沖刷線以下的樁長為h。由于， 故不計偏心增大系數(shù)，取。： 蓋梁配筋圖（單位：cm） 全板承載力校核已知，一根Φ28主筋所能承受的彎矩值為： 其中，據(jù)此繪制彎矩包絡圖和全梁承載力校核圖，如下圖410所示。m)剪力(kN)左右左右左右 配筋設計及承載力校核蓋梁采用C30混凝土，主筋采用Φ28，HRB335型鋼筋，鋼筋保護層厚度為5cm 。按圖48給出的截面位置，各截面彎矩計算式為：M31=0M42=R1（）M43=R1（）R2（）M44=R1（）R2（+）+G1M55=R1+G1 蓋梁內力計算。eai/∑ai2 (e,a在同側取‘+’，e,a在異側取‘’)已知 n=8，e=，∑ai2 =2(+++）=η1=1/8+η2=1/8+η3=1/8+η4=1/8+η5=1/η6=，η7=，η8= 雙列車，非對稱布置時：圖46 雙列車非對稱布置e=，其它數(shù)據(jù)同3）步，計算得： η1=，η2=，η3=，η4=； η5=，η6=，η7=，η8=。 中板：：：：代入式中得： ，最小配筋率滿足《公預規(guī)》。上緣承受拉應力，需在該區(qū)配置縱向鋼筋，詳見下步。 邊板a. 由預加力產生的混凝土法向應力：b. 由板自重產生的板截面上、下緣應力：由表32，放松鋼絞線時，由預加力及板自重共同作用，空心板上、下緣產生的法向應力為：下緣應力：上緣應力：截面上下緣均為壓應力，且均小于，符合《公預規(guī)》要求。c. CC纖維（空洞底面），滿足《公預規(guī)》要求。b. BB纖維（換算面積重心軸處），滿足《公預規(guī)》要求。 邊板:。取跨中截面確定抗彎剛度：短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算：自重產生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算：消除自重產生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：可見，使用階段的撓度值符合《公預規(guī)》。BB纖維以上截面對空心板換算截面重心軸的靜矩：代入數(shù)值得：，其中：，代入上式得：代入式中：，代入式中：負值表示該處受拉應力?？梢?，BB纖維處的主拉應力，在限值范圍內，滿足規(guī)范要求。：a. 作用短期效應組合下，抗裂驗算邊緣混凝土法向拉應力：跨中截面彎矩（表37），換算截面下緣抵抗彎矩，代入得：中板跨中截面下緣的預壓應力為：式中， 將各數(shù)值代入上式中得：c. 荷載長期效應組合下，抗裂驗算邊緣混凝土法向拉應力：，代入得：由此得：上述計算結果表明，在作用短期效應組合及荷載長期效應組合下，中板正截面抗裂性滿足《公預規(guī)》對A類構件的規(guī)定。邊板跨中、l/4處及支點截面全部永久作用彎矩由表36查得。在全部鋼筋重心處由自重產生的拉應力為：跨中截面：l/4截面：支點截面：則全部縱向鋼筋重心處的壓應力為：跨中截面：l/4截面：支點截面：b. 徐變系數(shù)及收縮應變按《公預規(guī)》。對于邊板，計算方法和步驟與中板相同，經驗算，跨中截面正截面抗彎承載力滿足要求；配置箍筋情況與中板一致，經斜截面抗剪承載力計算，能滿足要求。b. 斜截面抗剪承載力計算由圖14，選取以下兩個位置進行斜截面抗剪承載力計算：距支座中心h/2=350mm處截面，距跨中距離：x=7450mm；距跨中距離：x=6900mm處截面（箍筋間距變化處）。為構造和施工方便，本設計預應力混凝土空心板不設斜筋和彎起筋，計算剪力全部由混凝土和箍筋承擔。采用等效工字形截面來計算，參見圖311。普通鋼筋的面積需滿足：采用4φ14，滿足要求。中板、邊板分別采用15根和16根鋼絞線布置在空心板下緣，沿空心板跨長之線布置，見圖310。，采用以下兩種效應組合：作用短期效應組合——作用短期效應組合設計值；——永久作用效應標準值；——不計沖擊的汽車荷載效應標準值。見圖3圖3圖39。中板（2~7號板），邊板（1號、8號板），在及間線性內插，得1~4號板在車道荷載作用下的荷載橫向分布影響線值，列于下表： 各板荷載橫向分布影響線坐標值表位置編號12345678123將表中的值按一定比例繪于各號板的軸線下方，連成光滑曲線，則得1~4號梁的荷載橫向分布影響線，： 荷載橫向分布影響線各板橫向分布系數(shù)計算如下：1號板：（，按2列車布設，下同。Ah=4530cm178。（1）《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTG D602004）；（2）《公路鋼筋混凝土與預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D642004）；（3）《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTJ02485）；（4）《公路工程技術標準》（JTG B032003）；（5）《公路工程抗震設計規(guī)范》（JTJ00489）；（6）《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTJ0432000）。跨越能力大；結構尺寸標準化；施工方便。梁端設4cm伸縮縫。對于基礎，由于擴大基礎對地基承載力要求高，而且對環(huán)境影響大，故對于該類橋，宜采用鉆孔灌注樁基礎。板橋構造形式簡單、技術成熟、施工方便；肋梁橋顯著減輕了自