【正文】 風載 — 地震荷載 — MMAX(梁端 ) ① ② ③ ④ 138/.53 6 +MMAX(梁端 ) ⑤ +MMAX(跨中 ) ① — ② — ③ 174347 — ④ — VMAX(梁端 ) ① ② ③ ④ 138/.53 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 58 表 514中跨梁內里組合 位置 樓層 內力及 組合 梁左（右）端 梁跨中 MK(KN) VK(KN) MK(KN) VK(KN) 中跨梁 6 恒載 — 活載 — 風載 0 — 地震荷載 0 — MMAX(梁端 ) ① ② ③ ④ +MMAX(梁端 ) ⑤ +MMAX(跨中 ) ① — ② — ③ — ④ — VMAX(梁端 ) ① ② ③ ④ 位置 樓層 內力及組合 梁左（右）端 梁跨中 MK(KN) VK(KN) MK(KN) VK(KN) 中跨梁 5 恒載 — 活載 — 風載 0 — 地震荷載 0 — MMAX(梁端 ) ① ② ③ ④ +MMAX(梁端 ) ⑤ +MMAX(跨中 ) ① — ② — ③ — ④ — VMAX(梁端 ) ① ② ③ ④ 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 59 位置 樓層 內力及組合 梁左（右）端 梁跨中 MK(KN) VK(KN) MK(KN) VK(KN) 中跨梁 4 恒載 — 活載 — 風載 0 — 地震荷載 0 — MMAX(梁端 ) ① ② ③ ④ +MMAX(梁端 ) ⑤ +MMAX(跨中 ) ① — ② — ③ — ④ — VMAX(梁端 ) ① ② ③ ④ 位置 樓層 內力及組合 梁左（右）端 梁跨中 MK(KN) VK(KN) MK(KN) VK(KN) 中跨梁 3 恒載 — 活載 — 風載 0 — 地震荷載 0 — MMAX(梁端 ) ① ② ③ ④ +MMAX(梁端 ) ⑤ +MMAX(跨中 ) ① — ② — ③ — ④ — VMAX(梁端 ) ① ② ③ ④ 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 60 位置 樓層 內力及組合 梁左（右）端 梁跨中 MK(KN) VK(KN) MK(KN) VK(KN) 中跨梁 2 恒載 — 活載 — 風載 14 0 — 地震荷載 0 — MMAX(梁端 ) ① ② ③ ④ +MMAX(梁端 ) ⑤ +MMAX(跨中 ) ① — ② — ③ — ④ — VMAX(梁端 ) ① ② ③ ④ 位置 樓層 內力及組合 梁左（右）端 梁跨中 MK(KN) VK(KN) MK(KN) VK(KN) 中跨梁 1 恒載 — 活載 — 風載 0 — 地震荷載 0 — MMAX(梁端 ) ① ② ③ ④ +MMAX(梁端 ) ⑤ +MMAX(跨中 ) ① — ② — ③ — ④ — VMAX(梁端 ) ① ② ③ ④ 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 61 表 515 柱內力組合 樓層 截面位置 內力 種類 內力值 組合結果 恒載 活載 代表值 地震作用 |Mmax| Nmin Nmax ① ① ② 6 邊 柱 上 端 M N V 下 端 M N V 。BCM 39。BAM 6 5 4 3 2 1 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 54 表 77風荷載作用下 BC 跨跨中彎矩 層 BAM L/2 2/ ? 39。BAM 6 5 4 3 2 .58 1 層數(shù) g b/2 gb/2 ABV ABM 39。 gbVV ?? 2/39。 ??? KNP BC 39。 中框架梁， I= 0I 邊跨框架梁 I= 0I 梁采用 C25 砼， cE = 710 kN/ 2m ， 0I =1/12 3bh（ 4m ）， i=EI/L。 圖 11 場地布置情況圖 場地地質條件： 表 11 場地地質條件表 序號 巖 土 分 類 土層深度 (m) 厚度范圍 (m) 地基承載力 fk (kPa) 土的容重 γ (kN/m3) 樁端土承載力設計值qp(kPa) 樁周土摩擦力設計值qs(kPa) 1 雜填土 — 10 2 粉 土 — 110 20 3 中 砂 — 226 1300 30 4 礫 砂 — 300 2200 40 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 2 5 圓 礫 — 500 3600 55 工程概況 1 工程名稱：沈陽浩宇賓館。并進行手算及電算。 I XXXXXXX 賓館設計 XXXXXX Bridge Design 學 院： 土木 工程學院 專 業(yè) 班 級： 學 號： 學 生 姓 名： 指 導 教 師： 密級： II 摘 要 此次畢業(yè)設計是賓館設計， 為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構 。 結構設計上該方案柱網(wǎng)對稱布置，柱距合理，結構整體性強。酒店東西方向占地面積 平方米，南北方向占地面積 平方米，連接兩個部分的弧形面積為 140 平方米，總占地面積約為 1200 平方米。 圖 21 結構平面布置圖 梁截面初選 框架梁尺寸選擇： 邊跨（ AB， CD 跨） ：取 h=（ 1/8~1/12） l=（ 1/8~1/12） 6600=550~825mm 取 h=500mm，取 b=250mm 中跨（ BC 跨） ：取 h=（ 1/8~1/12） l=（ 1/8~1/12） 2400=200~300 mm b≥250， 取 b=250mm， h=400mm 邊柱（ A 軸， D 軸）聯(lián)系梁，取 bh= 250mm500mm 邊柱（ B 軸， C 軸）聯(lián)系梁，取 bh= 250mm400mm 框架柱尺寸選擇 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 4 柱截面：均為 bh=500mm500mm， 現(xiàn)澆樓板厚：取 100mm 梁柱剛度計算 在計算梁線剛度時，考慮樓板對梁線剛度的有利影響，即板作為翼緣工作，在工程上，為簡化計算，通常梁均按矩形截面計算慣性矩，然后乘以增大系數(shù)。6 ??? 2) 樓面 KNP AB 5 39。對于質量與高度分布均勻框架 1 T TT u?? T? 結構假想頂點位移 圖 62頂點位移圖沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 46 表 61 地震荷載作用下頂點位移 層次 ? ?kNiG ? ?kNGiV ?iD ? ?miu T? (m) 6 410? 310?? 310?? 5 410? 310?? 310?? 4 410? 310?? 310?? 3 410? 310?? 310?? 2 410? 310?? 310?? 1 410? 310?? 310?? 結構基本自震周期 1 T TT u?? ， T? =，則 T1= ?? = gT (S)? ， 5 gT = 水平地震影響系數(shù)最大值 max ? ? g 1 gT T 5T? ， ? =， ?? ?? ?? a x211??????????????????? ??? ?TT g 總重力荷載代表指： KNGG i ieq 6 1 ???? ?? 結構總水平地震作用效應標準值： KNGF eqek 5 2 5 30 4 ???? ? 計算和樓層水平地震作用標準值： 由于 T1==，且 Tg≤ 需要附加頂部集中力 NF? δn=+= NF? =δn ekF =? = 各 樓層水平地震作用標準值 ： 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 47 表 63各樓層水平地震作用標準值 層號 iH iG iH iG )1( nekF ??? iF Vi 6 5 4 15 9684 3 2 1 各樓層最小剪力驗算： VEKi， minjj Gn1???=jj Gn1??? VEK5， min== VEK4， min=（ +） = 其他層驗算從略，都滿足要求 地址荷載作用下框架柱剪力計算： 表 64 框架柱剪力計算 層號 層間剪 力 DA/?D DB/?D DC/?D DD/?D VA VB VC VD 6 5 4 3 2 1 )1(1neknj jjiii FHGHGF ???????jjjjiiGHGH1沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 48 表 65框架柱端彎矩計算 樓層 ZA=ZD ZB=ZC hY 下M 上M hY 下M 上M 6 5 4 3 2 1 表 67 框架梁端彎矩剪力計算 樓層 LAB LBC MAB MBA VAB MBC VB 6 5 4 21 3 2 1 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 49 地震荷載作用下彎矩剪力圖、柱軸力圖 圖 63 地震荷載作用下框架結構彎矩圖 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 50 圖 64地震荷載作用下梁柱剪力圖 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 51