【正文】 滿足要求。 荷載計算PTB1平臺板傳來的荷載：，PTL2梁自重：，P=。對于斷面： 鋼筋面積 采用14根直徑為12mm鋼筋，平行于軸布置。第十一章 PKPM計算 PKPM部分文本文件 總信息 .............................................. 結構材料信息: 鋼砼結構 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 鋼材容重 (kN/m3): Gs = 水平力的夾角 (Rad): ARF = 地下室層數(shù): MBASE= 0 豎向荷載計算信息: 按模擬施工加荷計算方式 風荷載計算信息: 計算X,Y兩個方向的風荷載 地震力計算信息: 計算X,Y兩個方向的地震力 特殊荷載計算信息: 不計算 結構類別: 。 抗彎計算與配筋設計在承臺結構的計算中，取相應與荷載效應基本組合的設計值，可按下式計算： 所以 對于承臺進一步設計為：，下設厚度為100mm、強度等級為C10的混凝土墊層，保護層為50mm，則=，混凝土強度等級為C20，混凝土的抗拉強度等級為，鋼筋選用HRB335級。需計算配箍筋，選配雙肢則，根據(jù)構造配雙肢。 PTB1平臺板設計 計算簡圖及截面尺寸由于梯段板TB1～TB3與PTB1平臺板間尺寸相差較大，對板PTB1除應驗算正彎矩作用下的承載力外，尚應驗算負彎矩作用的影響。 與相對的軸力N=1003，故取N=723柱端加密區(qū)箍筋選用四肢則最小體積配筋率 滿足要求。由曲線知大偏壓的最不利組合為（ ），故該柱的最不利內力為第一組或第二組。 斜截面受剪承載力計算以頂層梁為例，最不利剪力為： 邊跨截面尺寸驗算： 則，　滿足。表61 梁的最不利內力截面位置Mmax及相應的VMmin及相應的V/V/max及相應的MMVMVMVA54321B左54321B右54321邊跨跨中54321中跨跨中54321 柱內力組合柱最不利組合如表62和表63所示。（1） 頂層內力計算過程見圖55；（2） 標準層內力計算過程見圖56；（3） 底層內力計算過程見圖57。 T1=＜ Tg，故不需考慮頂部附加水平地震作用，結構的底部剪力為Geq=∑Gi=35308=FEk= Geqα1==2401kN各層水平地震作用按式（51）計算 i=1,2,……n （51）各樓層地震作用標準值和地震剪力標準值的計算結果見表55。=7525+7165+7165+7165+6288=35308本框架在地震作用下的計算簡圖如圖4－3。本設計中房屋高度H30，抗震等級為三級，各層重力代表值近似取12/。 地質資料（1）回填土：松散，孔隙比e=，含水量w=31%，比重G=2.（，壓縮模量）；（2）淤泥質土：軟塑，厚6m，褐黑色夾黃，有異味，孔隙比e=，含水量w=52%，重度，（壓縮模量）；（3）粉質砂土：中密，厚2米，標貫擊實N=21，重度，（壓縮模量）；（4）卵石層：密實，厚超10米，重型擊實N=29，重度，（壓縮模量）； 基本風壓：0 = 活荷載樓梯間，走廊，大廳，客房。外墻 框架結構的外墻只起維護作用，在保溫隔熱的同時要求質輕以減少結構負擔，不宜采用普通磚石，宜采用輕質砌塊或輕質板材。首先推敲立面各部分總的比例關系，考慮作為一個整體的幾個立面的統(tǒng)一，相鄰的立面間的連接和協(xié)調，然后按建筑構圖規(guī)律著重分析立面上墻面的劃分和處理，門窗的安排和調整，最后對建筑入口、各部分裝飾等做重點及細部加工。但在平面設計過程中要結合建筑物的整體空間效果，密切聯(lián)系建筑的立面和剖面，不斷調整和修改平面。第二章 建筑設計 設計原始資料：本工程為人才中學宿舍樓，建筑外型為L形，層數(shù)為五層。（6）板設計按塑性鉸線法進行計算。（8）基礎設計。運用CAD和天正軟件進行繪圖，繪出建筑的平、立、剖等圖。它可以讓我更好的了解本專業(yè)的基本知識，能較快的適應工作環(huán)境，解決具體的土木過程設計問題所需的綜合能力和創(chuàng)新能力。畢業(yè)設計與我們之前所做的課程設計不同，它是在老師的指導下，能獨立系統(tǒng)的完成一項具體工程設計的全部過程。 41 湖南工程學院畢業(yè)設計前 言畢業(yè)設計是大學本科教學計劃中最后一個重要的教學環(huán)節(jié)，有利于向工作崗位過渡。本次設計的重點是手算一榀框架，并對其進行設計。畢業(yè)設計是我們專業(yè)培養(yǎng)計劃的最后，也是最重要的一個環(huán)節(jié)。整個方案要滿足學生的生活需要和宿舍樓正常的使用功能，功能分區(qū)要細致合理符合規(guī)范，使建筑物發(fā)揮出其應有的功能。（7）樓梯內力及配筋計算。（5）通過內力組合求得梁、柱構件各控制截面的最不利內力設計值并進行必要的調整后，即可對其進行截面配筋計算和采取構造措施。具體電算采用PKPM軟件進行計算。建筑平面是表示建筑在水平各方向各部分的組合關系，能夠較為集中的反映建筑物功能方面的問題，因此一般從平面設計入手。根據(jù)初步確定的建筑內部空間組合的平剖關系，如建筑的大小，高低，門窗的位置，大小等，描述出建筑各立面的基本輪廓，作為進一步調整，統(tǒng)一進行立面設計的基礎。 建筑構造設計建筑構造設計是建筑設計的重要組成部分，是建筑平、立、剖的繼續(xù)和深入，也是結構設計和施工的重要依據(jù)。第三章 結構布置及計算簡圖 設計資料 設計標高：室內外高差：450mm。.圖31結構平面布置圖 結構選型 梁截面初選邊跨梁： h取～ 取h=700；取b=300；中跨梁： h取～ 取h=700；取b=300；次梁： h取～ 取h=500；取b=300； 柱截面初選對于較低設防烈度地區(qū)的多層民用框架結構，一般可通過滿足軸壓比限值進行截面設計。 圖42 風荷載作用下的計算簡圖（） 重力荷載代表值計算由設計資料可知，該工程所在地地震設防烈度為7度，框架抗震等級為三級、Ⅲ類場地，因此，本框架結構抗震模型可表示為5個集中質量的多自由度體系，各層樓蓋、屋蓋處的集中荷載代表值計算如下：屋面恒載+50%屋面雪載+屋蓋縱橫梁自重+屋面下半層的柱及墻體自重＋女兒墻自重＝++[(8)+8+7]+[++32]+1=6288同理可得：=7165；=7165；=7165；=7525。mZ1Z2表 53 橫向框架柱側向剛度D值計算表層次柱類型Kα各柱剛度D根數(shù)底層邊框邊柱90894邊框中柱109994中框邊柱1024012中框中柱1213612∑D348864標準層邊框邊柱161254邊框中柱142504中框邊柱1875012中框中柱1762512∑D558000層號Gi/kN∑Gi/kN∑D/kN/m層間相對位移δ=∑Gi/∑DΔi/m5628862885580004716513453558000371652061855800027165277835580001752535308348864表54 橫向框架頂點位移計算表 多遇水平地震作用標準值計算本結構為7度近震、Ⅲ類場地，查抗震規(guī)范可得：＜T1＜Tg ,所以,α=αmax=。本設計中＝＝＝ 帶入式（52）或（53）得所以，屋面均布荷載可等效為：樓面均布荷載可等效為： 圖53 梯形和三角形等效荷載分布由結構的對稱性取計算簡圖如圖54圖54 恒載結構計算簡圖()。表57 風荷載下的柱端彎矩層次邊柱中柱D/∑DVyiMUMLD/∑DVyiMUML54321圖512風荷載彎矩圖 ()圖513風荷載作用剪力、軸力圖 ()第六章 內力組合 梁內力組合梁最不利組合如表61所示。 。 為大偏壓。由前可知，上柱柱端彎矩設計值對三級抗震等級，柱底彎矩設計值則框架柱的剪力設計值剪跨比則， 滿足要求。 TB2（TB3）板的計算 計算簡圖及截面尺寸板厚t=(1/25～1/30)l=160～133，取t=140，圖93 TB2板計算簡圖 荷載計算根據(jù)構造要求，帶平臺梯段板上的荷載應按段分別計算：梯段板傾斜段，恒載標準值：梯段板平直段，恒載標準值：荷載設計值：平直段：傾斜段： 內力及截面設計 平臺板的最大彎矩及剪力查表得：時，選配 因為梯段板抗剪承載力較大，可不考慮梯段板的斜截面驗算。斜截面承載力驗算驗算截面尺寸 滿足要求。計算單樁偏心荷載下最大的豎向力為 由于水平力V=，可不驗算單樁水平承載力。 沉降計算采用扣除摩阻力法計算 式中 表102 平均附加應力系數(shù)計算表 0 0 20 1 20 2 20 3 20 4 20 5 20 可見沉降不大。 承臺抗沖切驗算（1）柱的向下沖切驗算式中： 則 = =4559kn柱頂平均凈反力 滿足條件。 內力及承載力計算正截面受彎承載力計算得：經(jīng)判斷屬于第一類T型截面，則：＝＝；所以，選配 斜截面承載力驗算按構造配箍筋。 (a) (b)圖 94 PTB1平臺板計算簡圖由計算簡圖計算PTB1平臺板產(chǎn)生的最大負彎矩，圖中AB跨為PTB1平臺板，BC跨為梯段板，內力計算時，AB跨活載為空載，恒載分項系數(shù)?。籅C跨活載滿跨布置，用力矩分配法計算。在求各中間支座最大負彎矩（絕對值）時，按恒